Главная -> Словарь

Интенсивного выделения

— большое время контакта в реакторах этого типа приводит к ухудшению селективности крекинга в результате интенсивного протекания вторичных реакций.

Таким образом, алюмосиликатные катализаторы при температурах порядка 350—400 °С и при условиях, исключающих возможность интенсивного протекания реакций каталитического распада углеводородов, инициируют в основном реакцию сопряженного гидрирования и дегидрирования олефинов и, возможно, их изомеризацию. Если исходное сырье содержит циклические олефины и диолефины, сопряженность каталитических реакций гидрирования—дегидрирования приобретает форму необратимого катализа. Однако это — наше предположение, не подтвержденное экспериментальным исследованием действия алюмосиликатов на углеводороды типа циклогексена, циклогексади-ена и циклогексил олефинов. Тем не менее оно реально и наиболее вероятно в качестве объяснения наблюдаемых нами явлений, сопровождающих процесс каталитической алюмосиликатной очистки.

Технологическая схема процесса представлена на рис. 7.7. Пропан-пропиленовая фракция, содержащая 75—93% С3Н6, вместе с потоком обессоленной воды нагревается в теплообменнике 4 и пропускается сверху вниз через реактор /, заполненный сульфокатионитом. Оптимальное мольное соотношение вода/яро-пилен составляет 12,5—15,0. В зависимости от содержания пропилена-в углеводородной фракции, в реакторе поддерживается давление 6—10 МПа, достаточное, чтобы обеспечить концентрацию олефина в жидкой фазе, необходимую для интенсивного протекания реакции. В реакторе присутствуют две параллельно движущиеся фазы — жидкая — и газовая . Жидкая фаза постепенно обогащается изопропиловым спиртом, содержание которого в воде на выходе из реактора достигает 12—15% . Степень превращения пропилена за проход составляет примерно 75%. Производительность катализатора по спирту зависит от концентрации пропилена в исходном сырье и при ее увеличении от 75 до 92% возрастает от 1,3 до 2,1 кмольДм3 кат.-ч).

Процесс риформинга протекает в присутствии алюмоплатино-вого катализатора АП-56 при 480—520 °С, 20 ат, объемной скорости подачи сырья 1—2,0 ч~1 и циркуляции газа 1300—1500 м3/м? сырья. Катализатор регенерируется периодически через 3—4 месяца . Основные показатели процесса при риформировании фракций 62—85 и 62—105 °С из восточных нефтей СССР с целью получения бензола и толуола были приведены в табл. 22 . Дальнейшие исследовательские работы по изучению риформинга фракций 62—85 и 62—105 °С показали, что выход бензола за счет более интенсивного протекания реакций де-

Процесс выделения коллоидных частиц в крекинг-остатках при их транспортировании в топливных цистернах и танкерах, а также при хранении в резервуарах приводит к серьезным осложнениям; при этом снижается полезная емкость и ухудшается теплообмен. При хранении крекинг-остатков в условиях повышенных температур количество карбенов и карбоидов в выпадающем осадке может превышать их содержание в исходном образце из-за протекания полимеризационных и поликонденсационных процессов. Наиболее интенсивно карбены и карбоиды выпадают из крекинг-остатка при 250—320 °С. При дальнейшем повышении температуры в результате интенсивного протекания ди-стиляционных процессов скорость осаждения карбоидных частиц лимитируется . Особенно существенные отклонения от закона Стокса наблюдаются при оседании из крекинг-остатка мелких частиц даже при небольшом их содержании.

Для интенсивного протекания реакций уплотнения асфальтенов в кокс необходима высокая концентрация их в остатке. Вязкость жидкого остатка в реакторе постепенно повышается вследствие увеличения концентрации в нем асфальто-смолистых веществ, кар-бенов и карбоидов. На границе раздела жидкой и паровой фаз в реакторе образуется прочный поверхностный слой. Газы и пары дистиллятов, прорывающиеся через этот слой, вызывают ценообразование. Если в жидкой части загрузки реактора образуется достаточно прочная пена, то при бурном испарении или выделении газов в случае резкого изменения рабочих условий коксования может произойти выброс большого количества жидкой части загрузки из реактора в колонну.

Процесс выделения коллоидных частиц в крекинг-остатках при их транспортировании в топливных цистернах и танкерах, а также при хранении в резервуарах приводит к серьезным осложнениям; при этом снижается полезная емкость и ухудшается теплообмен. При хранении крекинг-остатков в условиях повышенных температур количество карбенов и карбоидов в выпадающем осадке может превышать их содержание в исходном образце из-за протекания полимеризационных и поликонденсационных процессов. Наиболее интенсивно карбены и карбоиды выпадают из крекинг-остатка при 250—320 °С. При дальнейшем повышении температуры в результате интенсивного протекания ди-стиляционных процессов скорость осаждения карбоидных частиц лимитируется . Особенно существенные отклонения от закона Стокса наблюдаются при оседании из крекинг-остатка мелких частиц даже при небольшом их содержании.

Для интенсивного протекания реакций уплотнения асфальтенов в кокс необходима высокая концентрация их в остатке. Вязкость жидкого остатка в реакторе постепенно повышается вследствие увеличения концентрации в нем асфальто-смолистых веществ, кар-бенов и карбоидов. На границе раздела жидкой и паровой фаз в реакторе образуется прочный поверхностный слой. Газы и пары дистиллятов, прорывающиеся через этот слой, вызывают ценообразование. Если в жидкой части загрузки реактора образуется достаточно прочная пена, то при бурном испарении или выделении газов в случае резкого изменения рабочих условий коксования может произойти выброс большого количества жидкой части загрузки из реактора в колонну.

Суммарный температурный коэффициент скорости реакции гидрирования положительный. С повышением температуры жесткость гидроочистки возрастает, приводя к снижению содержания серы, азота, кислорода и металлов в очищенном продукте. Расход водорода увеличивается до определенного предела, ограниченного началом интенсивного протекания реакции дегидрирования, после

Углеводородные комплексы катализатора, образующиеся при проведении реакции, оказались весьма активным катализатором как вследствие менее интенсивного протекания побочных реакций, так и вследствие возможности применения их в непрерывном процессе. При испытании для определения срока службы катализатора, проводившемся при 60° с применением катализаторнот комплекса и хлористого водорода в качестве промотора , выход алкилата достигал 710 л на 1 кг хлористого алюминия, израсходованного в процессе. Алкилат содержал 80,7% объемн. гексанов и 12% октанов . Избыток хлористого алюминия, растворенный в комплексе хлористого алюминия с кислородным соединением, также является весьма активным катализатором алкилирования изобутана этиленом. Катализатор, приготовленный смешением 1—3 молей хлористого алюминия с 1 молем ацетона, этилацетата или этилового эфира, катализировал реакцию уже при комнатной температуре . Аналогично кристаллический комплекс эквимолекулярных количеств хлористого алюминия и метанола также является превосходным катализатором; с другой стороны, кристаллический продукт, содержащий 1 моль хлористого алюминия и 2 моля метанола, и жидкие растворы хлористого алюминия в избытке метанола не обладают активностью в реакциях алкилирования . Аналогичные явления наблюдались и при применении ацетона и этилового эфира в качестве комплексообразующих веществ .

Процесс выделения коллоидных частиц в крекинг-остатках при их транспортировании в топливных цистернах и танкерах, а также при хранении в резервуарах приводит к серьезным осложнениям; при этом снижается полезная емкость и ухудшается теплообмен. При хранении крекинг-остатков в условиях повышенных температур количество карбенов и карбоидов в выпадающем осадке может превышать их содержание в исходном образце из-за протекания полимеризационных и поликонденсационных процессов. Наиболее интенсивно карбены и карбоиды выпадают из крекинг-остатка при 250—320 °С. При дальнейшем повышении температуры в результате интенсивного протекания ди-стиляционных процессов скорость осаждения карбоидных частиц лимитируется . Особенно существенные отклонения от закона Стокса наблюдаются при оседании из крекинг-остатка мелких частиц даже при небольшом их содержании.

Сжигание летучих веществ в печи позволяет в значительной степени оградить прокаливаемый материал от угара и сэкономить топливо. Для сжигания летучих веществ предложены следующие способы и конструктивные решения: 1) подача воздуха непосредственно в ту область печи, где наблюдается наиболее интенсивное выделение летучих веществ; 2) возврат части дымовых газов в прокалочную печь в качестве топлива; 3) увеличение диаметра печи в зоне интенсивного выделения летучих веществ; 4) применение двух печных барабанов, в одном из которых кокс до температуры начала выделения летучих веществ нагревается путем сжигания топлива, а в другом — дальнейший нагрев осуществляется за счет сжигания летучих веществ при прямоточном движении потоков кокса и дымовых газов.

За последние годы накоплен положительный опыт проектирования и эксплуатации многих типов установок по схеме «жесткая связь», т. е. без промежуточных парков. При этом достигается снижение капитальных затрат на сооружение промпарков, насосных и коммуникаций, вместе с парками ликвидируется источник интенсивного выделения паров нефтепродуктов в атмосферу и в конечном счете повышается надежность установок. Проектируют-

осадительная секция П, в котороГ происходит дополнительное выделение пузьфьков газа, увлеченных нефтью из сепарационной секции. Для более интенсивного выделения пузырьков газа из нефти последнюю направляют тонким слоем по наклонным плоскостям, увеличивая тем самым длину пути движения нефти и эффективность ее сепарации. Наклонные плоскости рекомендуется изготавливать также с небольшим порогом, способствующим выделению газа из нефти;

Эмульсии используются и образуются при многих яроизводст-: венных процессах добычи нефги. Лрк бурении скважин часто применяют промывочные жидкости в виде эмульсий как прямых, так и обратных. -Промывочные жидкости^ представляющие собой эмульсии типа масло в воде , приготавливают путем добавления к обычной промывочной жидкости 5-30$ нефти шш дизельного топлива и прокачиванием через циркуляционную систему скважины. Таете промывочные жидкости называются нефтеэмульсионными растворами. В качестве эмульгаторов в этом случае служат глинистые частицы, крахмая, эфиры целлюлозы, неионогенные ПАВ. Применяют и обращенные эмульсионные промывочные жидкости типа вода и масле, содержащие до 80$ воды, В качестве эмульгаторов в них используют кальциевые мыла жирных кислот, водорастворимые ПАВ на основе окиси этилена, аминов, амидов, сульфонатриевых солей. В процессе добычи нефть интенсивно перемешивается с попутно добавленной водой при прохождении через забойный фильтр, 'в сквакшшои насосе, при движении чврд, эксплуатационную колон-ад труб. При выходе на поверхность такжз происходит сильное перемешивание жидкостей вследствие снижения давления и интенсивного выделения газа из нефти. При этом образуется тонкодяс-персная смесь двух взаимно нерастворимых жидкостей -нефтяная эмульсия. На практике чаще всего встречаются полидиспэрсные нефтяные эмульсии обратного типа.

Сжигание летучих веществ в печи позволяет в значительной степени оградить прокаливаемый материал от угара и сэкономить топливо. Для сжигания летучих веществ предложены следующие способы и конструктивные решения: 1) подача воздуха непосредственно в ту область печи, где наблюдается наиболее интенсивное выделение летучих веществ; 2) возврат части дымовых газов в прокалочную печь в качестве топлива; 3) увеличение диаметра печи в зоне интенсивного выделения летучих веществ; 4) применение двух печных барабанов, в одном из которых кокс до температуры начала выделения летучих веществ нагревается путем сжигания топлива, а в другом — дальнейший нагрев осуществляется за счет сжигания летучих веществ при прямоточном движении потоков кокса и дымовых газов.

осадительная секция П, в котороГ происходит дополнительное ввделение пузырьков газа, увлеченных нефтью из сепарационной секции. Для более интенсивного выделения пузырьков газа из нефти последнюю направляют тонким слоем по наклонным плоскостям, увеличивая тем самым длину пути движения нефти и эффективность ее сепарации. Наклонные плоскости рекомендуется изготавливать также с небольшим порогом, способствующим выделению газа из нефти;

- осадительная секция II, в которой происходит дополнительное выделение пузырьков газа, увлеченных нефтью из сепарационной секции. Для более интенсивного выделения пузырьков газа из нефти последнюю направляют тонким слоем по наклонным плоскостям, увеличивая тем самым длину пути движения нефти и эффективность ее сепарации. Наклонные плоскости рекомендуется изготавливать также с небольшим порогом, способствующим выделению газа из нефти;

Электросопротивление углеродных материалов на основе нефтяных коксов при их термической обработке в интервале 500—800 °С уменьшается примерно на девять порядков, что может быть объяснено разрывом периферийных связей с образованием неспаренных электронов вследствие интенсивного выделения летучих соединений. Выше 800 °С

вследствие интенсивного выделения большого количества летучих

Применительно к низкотемпературному режиму работы карбюраторного двигателя на первой стадии загрязнение масла органическими примесями происходит за счет их интенсивного выделения при сгорании топлива и масла, попавшего в камеру сгорания, и последующего резкого охлаждения при контакте с холодными стенками гильзы цилиндра. Образовавшиеся продукты внедряются в масляную пленку на гильзе цилиндра и загрязняют ее. Одновременно здесь имеет место •окисление нестабильных углеводородов самого масла. На I стадии в масло поступает до 40% органических примесей.

Одним из основных требований, предъявляемых к качеству игольчатого кокса для изготовления крупногабаритных графитироаанных электродов, является ограничение в нем содержания сера . Это обусловлено тем, что при термообработке в интервале температур 1400-1600 °С наблюдается "вспучивание" электродов вследствие интенсивного выделения летучих гетероатомов , содержащихся в коксе-наполяителе, обусловливающее разрушение тела электрода.