Главная -> Словарь

Коэффициентов уравнений

Между степенью графитации нефтяных коксов и групповым и химическим составом остатков можно заметить довольно отчетливую взаимосвязь. С увеличением содержания в сырье асфальтенов степень анизотропии коксов существенно снижается . Анизотропия коэффициентов термического расширения и

Сопоставление коэффициентов термического расширения следует проводить по значениям коэффициента объемного расширения, поскольку коэффициенты линейного расширения поли кристаллических графитовых материалов определяется прежде всего текстурой укладки кристаллитов. Коэффициент объемного расширения можно рассчитать, взяв алгебраическую сумму значений, измеренных в параллельном кристаллографической оси с направлении, с удвоенной величиной а, измеренного в перпендикулярном направлении. Величины 7 ряда материалов представлены в табл. 20.

Между степенью графитации нефтяных коксов и групповым и химическим составом остатков можно заметить довольно отчетливую взаимосвязь. С увеличением содержания в сырье асфальтенов степень анизотропии коксов существенно снижается . Анизотропия коэффициентов термического расширения и

Рис. 2.12. Зависимость коэффициентов термического расширения графита от

где уа и YC — числа Грюна.йзена для анизотропной решетки графита; с0а,и cVc — теплоемкости, соответствующие двум дебаевским температурам решетки графита, С и N — постоянные. ; Таким образом, коэффициент термического линейного расширения можно рассчитать по формулам, если предварительно определить входящие в них величины. На рис. 2.12 приведена температурная зависимость коэффициентов термического расширения ас и do, полученная по экспериментальным данным для природногр и пиролитического графита. Эту зависимость можно объяснить, если учесть, что у графита 533Sa, т. е. кристаллическая решетка

Наиболее напряженной, с точки зрения испытываемых силовых и термических нагрузок, является нижняя часть аппарата. Значительные деформации в данной зоне обусловлены различием коэффициентов термического расширения кокса и металла, а также влиянием высоких температур. Bee эти факторы существенно отражаются на геометрических размерах аппарата и соответственно влияют на работоспособность. В нижней части "куба" в период эксплуатации возникает "бочкообразность", прямее следствие увеличения диаметра и длины аппарата и , как ранее отмечалось, гофрообразование.

При эксплуатации реакторов установок замедленного коксования образуются выпучины оболочки в нижней части выше узла сопряжения цилиндрической обечайки с шароконическим днищем и в зоне верхнего уровня кокса. Механизм образования выпучин ' связан скорее всего с ползучестью материала корпуса вследствие действия дополнительных напряжений, возникающих при совместном деформировании монолита кокса с оболочкой реактора. В момент образования монолита кокса оболочка находится в термически расширенном состоянии и возврат происходит на величину, определяемую .соотношением коэффициентов термического расширения кокса и стали. При этом величина напряжений определяется"*

Между степенью графитации нефтяных коксов и групповым и химическим составом остатков можно заметить довольно отчетливую взаимосвязь. С увеличением содержания в сырье асфальтенов степень анизотропии коксов существенно снижается . Анизотропия коэффициентов термического расширения и

Основным требованием, предъявляемым ранее к замазкам и торкрет-порошкам, являлась близость коэффициентов термического расширения этих масс и кладки, на которую они наносятся.

В главе приведена оценка усадочных деформаций при переработке резиновых смесей. Степень усадки резин учитывалась при конструировании пресс-форм. Проведены расчеты и экспериментальное определение коэффициентов термического расширения исследуемых резин.

РЖГГЕНОСТРУКТУШОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ КОЭФФИЦИЕНТОВ ТЕРМИЧЕСКОГО РАСШИРИЛИ НЕФТЯНЫХ КОКСОВ*

Построенные уравнения регрессии и результаты их статистического анализа представлены в табл. 21. Сопоставление коэффициентов уравнений Y\ и Yz с соответствующими

За базовую модель принимается удовлетворительное состояние электродвигателя и приводимого механизма. Программа рассчитывает коэффициенты уравнений для базовой математической модели. Текущие значения коэффициентов уравнений также рассчитьша№ся по этому алгоритму и сравниваются с базовыми значениями. Задаются также допустимые значения отклонений от базовых параметров, выход за пределы которых говорит о нарушениях в работе системы. Возникновение дефектов машинного оборудования вызывает искажение топографии магнитного поля в зазоре электрической машины. Для исследования влияния различных дефектов производится расчет топографии магнитного поля двигателя. Расчет может быть осуществлен численным методом конечных элементов с помощью системы символьной математики MathLab . Непосредственно расчет картины магнитного поля осуществлялся в следующем порядке:

Для расчета коэффициентов уравнений регрессии по результатам опытов

За базовую модель принимается удовлетворительное состояние электродвигателя и приводимого механизма. Программа рассчитывает коэффициенты уравнений для базовой математической модели. Текущие значения коэффициентов уравнений также рассчитывавтся по этому алгоритму и сравниваются с базовыми значениями. Задаются также допустимые значения отклонений от базовых параметров, выход за пределы которых говорит о нарушениях в работе системы. Возникновение дефектов машинного оборудования вызывает искажение топографии магнитного поля в зазоре электрической машины. Для исследования влияния различных дефектов производится расчет топографии магнитного поля двигателя. Расчет может быть осуществлен численным методом конечных элементов с помощью системы символьной математики MathLab . Непосредственно расчет картины магнитного поля осуществлялся в следующем порядке:

Сравнение численных значений и знаков коэффициентов уравнений регрессии для одного и того же отклика, но для разных спекающих добавок выявило существенные различия, что может быть объяснено взаимодействием компонентов угольной шихты при изменении типа спекающей добавки.

Обработка экспериментальных данных включала в себя оценку значимости коэффициентов уравнений регрессии по критерию Стьюдента и оценку адекватности полученных уравнений эксперименту по критерию Фишера.

Дс- суммы коэффициентов уравнений теплоемкости для реагентов и продуктов.

Последовательно проверяли гипотезы о возможности описания процесса уравнением первой степени, неполным уравнением второй степени и полным уравнением второй степени. Соответственно план эксперимента вначале включал опыты № 1—5, затем № 1—9 и, наконец, № 1—16 . Расчет коэффициентов уравнений регрессии и их дисперсионный анализ были проведены на.ЭЦВМ М-220*. Оценку значимости коэффициентов проводили при уровне значимости 0,05.

'дящих в матрицу, найдены значения коэффициентов уравнений регрессии, а сами уравнения приняли вид

Опыты были воспроизводимы. По результатам опытов^ найдены значения коэффициентов уравнений регрессии, а-сами уравнения приняли вид

Независимые переменные, определяющие конечную степень эпоксидирования нефтяного асфальтита г представлены в табл. 2. Опыты были воспроизводимы. По результатам опытов , входящих в матрицу, был» найдены значения коэффициентов уравнений регрессии, носами уравнения оказались не адекватными, поэтому получить математическую модель процесса не представилось воз-

Перемножая значения коэффициентов уравнений , и , стоящих перед атомными ор-биталями, получим: