Главная -> Словарь

Промежуточных холодильниках

При выборе схемы орошения в колонне, т. е. расходов острого и промежуточных циркуляционных орошений и доли отбора тепла с каждым из них, учитывают одновременно влияние ПЦО на четкость ректификации, степень регенерации тепла и размеры аппаратов. Так, при увеличении четкости разделения большее количество тепла необходимо отводить острым орошением, для увеличения же степени регенерации тепла следует развивать в основном нижние циркуляционные орошения и, наконец, для умеренного и равномерного распределения нагрузок по высоте колонны необходимо перераспределять тепло между всеми потоками орошения.

Температура низа колонны поддерживается в пределах 340— 360 °С. При получении легкого и тяжелого газойлей колонна имеет два боковых вывода и одно промежуточное циркуляционное орошение; при получении керосиновой фракции, легкого и тяжелого газойлей колонна имеет три боковых вывода и два промежуточных циркуляционных орошения. С верха колонны уходят газы и пары бензина. После частичной конденсации паров в конденсаторе-холодильнике они отводятся из емкости орошения, а углеводородный газ поступает для дальнейшего разделения на ГФУ или на специальный-газовый блок установки каталитического крекинга.

На современных установках перегонки нефти чаще применяют комбинированные схемы орошения. Так, сложная колонна атмосфер — ной перегонки нефти обычно имеет вверху острое орошение и затем по высоте несколько промежуточных циркуляционных орошений. Из промежуточных орошений чаще применяют циркуляционные ороше — ния, располагаемые обычно под отбором бокового погона или использующие отбор бокового погона для создания циркуляционного орошения с подачей последнего в колонну выше точки возврата паров из отпарной секции. В концентрационной секции сложных колонн ваку — ^таной перегонки мазута отвод тепла осуществляется преимущественно посредством циркуляционного орошения.

Таким образом, схема перегонки мазута в двух вакуумных колоннах имеет следующие преимущества: установка может работать по топливной и по масляной схеме; можно получать более качественные масляные дистилляты ; более эффективно используется избыточное тепло в двух вакуумных колоннах пяти — шести промежуточных циркуляционных орошений. К недостаткам двухколонных вакуумных установок относятся: значительный расход металла на изготовление дополнительной аппаратуры и коммуникаций; некоторые осложнения при эксплуатации установки; увеличение капиталовложений на строительство и дополнительную аппаратуру.

циркуляционное орошение. При циркуляционной системе орошения с соответствующих тарелок отбирается жидкость, охлаждается в теплообменнике или холодильнике и снова возвращается в колонну. Число циркуляционных промежуточных орошений, определенное расчетным путем , может быть от одного до нескольких. На современных укрупненных установках АВТ циркуляционное орошение применяют в нескольких сечениях колонны. На действующих и строящихся установках AT и АВТ мощностью 1, 1,5, 2, 3 и 6 млн. т/год нефти в атмосферной колонне осуществляют три промежуточных циркуляционных орошения. Работники Гипроаз-нефти, занимающей ведущее место в проектировании процессов первичной перегонки нефти, рекомендуют принимать число промежуточных циркуляционных орошений равным числу отводимых из колонн боковых погонов.

Способ ректификации сложных смесей, предусматривающий применение нескольких промежуточных циркуляционных орошений, и схема работы сложной колонны, разработанные в Гипроаз-нефти, позволяют максимально использовать избыточное тепло колонны и уменьшить объем паров, проходящих через ее сечение. Сущность этого способа заключается в следующем. Острое орошение промежуточных секций или промежуточных колонн сложной

стигнута благодаря некоторым изменениям в схеме и главным образом в работе основной ректификационной колонны. Частичная замена острого горячего орошения в колонне циркуляционным позволила значительно сократить количество паров по всей высоте колонны и соответственно уменьшить нагрузку конденсатора бензиновых паров. Сделаны глухими 29-ая и 14-ая тарелки, добавлены штуцеры для отвода и подачи циркуляционного орошения, осуществлены два промежуточных циркуляционных орошения. Кроме того, была увеличена поверхность теплообменников на 400 м2 и холодильников на 390 м2; некоторые насосы заменены более мощными.

В связи с введением промежуточных циркуляционных орошений в колоннах атмосферной перегонки нефти и вакуумной перегонки мазута установок AT и АВТ появились новые источники тепловой энергии с большим содержанием потенциального тепла.

Проведенные на современных установках АВТ мероприятий позволили значительно увеличить их мощность по сравнению с проектной. Благодаря использованию вторичных энергоисточнико0 горячих потоков — нефтепродуктов и дымовых газов — значительно повысилась температура предварительного подогрева нефтяного сырья; для нужд установки и предприятия можно производить больше водяного пара; повысился коэффициент энергоиспользования. Применение промежуточных циркуляционных орошений в колоннах способствовало оптимизации теплового режима ректификационных колонн и урегулированию температурного градиента отдельных секций колонн. Внедрение новых методов расчетов колонн, систем орошений, использование новых, более эффективных клапанных тарелок — все это обеспечило улучшение технологических показателей колонн .

Неравномерность распределения потоков в десорбере можно уменьшить за счет организации промежуточных циркуляционных орошений в укрепляющей и отгонной секциях колонны—в первом случае с помощью орошения рекомендуется снимать тепло в укрепляющей секции, а во втором — подводить тепло в нескольких сечениях отгонной секции . При этом было показано, что при отводе в укрепляющей секции 50% тепла с помощью циркуляционного орошения нагрузка на дефлегматор уменьшается в 2 раза . Тепло циркуляционных потоков можно использовать для нагревания технологических потоков. При подводе в колонну 55% тепла за счет промежуточного подогрева флегмы в отгонной секции нагрузка на дефлегматор увеличивается на 25%, а затраты высокопотенциального тепла в испарителе уменьшаются на 45% . Величины Lmax и Vmax имеют минимум при подводе 25% тепла в колонну за счет промежуточного подогрева флегмы отгонной секции , т. е. функции ^-шах = / и Ушах = f имеют в данном случае экстремальный характер с минимумом, проявляющимся при е = 30%. Для расчетов были приняты следующие исходные данные: температура сырья 70 °С, число теоретических тарелок п + т = 5 + 5, количество сырья : этана 11,2; пропана 355,3; бутанов 117,9; пентанов 16,1; гексанов 10,7 и абсорбента 1463.

На этом заводе для изучения эффективности процесса абсорбции углеводородных газов в условиях изотермического режима была смонтирована опытная колонна с трубчато-решетчатыми тарелками, которые выполнены в виде плоской спирали Архимеда из трубок диаметром 22/19 мм . Опытный абсорбер работал параллельно с промышленной абсорбционной колонной с 30 круглоколпачковыми тарелками , которая имела два промежуточных циркуляционных аммиачных холодильника — съем тепла осуществлялся в результате охлаждения абсорбента после 10-й и 20-й тарелок.

Большое влияние на режим работы компрессоров оказывают межступенчатое охлаждение газа в промежуточных холодильниках и надлежащее охлаждение стенок цилиндров. Межступенчатое охлаждение с максимальным отделением образовавшегося конденсата

Меньший показатель адиабаты углеводородных газов, по сравнению с показателем для возДуха, является причиной более низких производительности, температуры в конце сжатия и потребляемой мощности. Выделение конденсата в цилиндрах при компримировании газа приводит к вымыванию смазки и нарушает нормальную работу компрессора. Выделяющийся в промежуточных холодильниках конденсат углеводородных газов должен быть отделен от газа перед подачей в следующую ступень компрессора.

При подборе компрессора для сжатия нефтяных газов необходимо учитывать, чтобы в цилиндрах каждой ступени условия были такими, при которых по возможности полиостью предотвращалось бы или сводилось бы к минимуму выпадение конденсата из данного газа. При значительном выпадении конденсата в цилиндре разжижение смазки может достигнуть недопустимой величины. Наоборот, условия в холодильниках между ступенями компрессора должны быть такими, чтобы весь конденсат выделялся только в этих промежуточных холодильниках, откуда он может быть удален.

Выделяющееся при сжатии тепло отводят в промежуточных холодильниках, через которые циркулирует вода, охлаждаемая рассолом. Если в газе присутствует значительное количество диолефинов, то при повышении температуры в компрессоре за пределы 100— 120е па внутренней поверхности поршней в результате полимеризации диолефинов могут откладываться смолообразные вещества и забиваться вентили.

В промежуточных холодильниках выделяется около 95% всей влаги, присутствующей и газе, и 50% всего количества ароматических углоиодо-родов, образующихся при пиролизе в качестве побочных продуктов. Если

Пуск вакуумного блока. К моменту пуска этого блока вода и пар уже приняты, включают пароэжекторную схему и достигают определенного вакуума в колонне. После этого одним из насосов атмосферной колонны начинают подачу горячего мазута через вакуумные печи П-3/1 и П-3/2 в вакуумную колонну К-10, убедившись, что уровень в колонне начинает подниматься, зажигают печи П-3/1 и П-3/2, подогревают постепенно мазут от 340 до 420°С и продолжают подъем уровня и температуры на входе в колонну и внизу колонны. До направления мазута в К-10, в низ ее подают водяной пар. В этот период он служит для того, чтобы при конденсации паров в промежуточных холодильниках вакуумсоздающеи системы углубить вакуум в колонне. Далее он будет выполнять и функцию снижения парциального давления и увеличения отпарки. По мере появления уровня в рефлюксной емкости колонны К-10, подают верхнее орошение, включают постепенно, по мере накопления уровня флегмы на глухих тарелках, насосы 1-го ЦО, 2-го ЦО и отлаживают режим и качество боковых погонов и гудрона. До установления нормального качества гудрон откачивают на смешение с мазутом К-2. Газы разложения из барометрической системы направляют в печи П-3/1,2 на сжигание, а ЛВГ и ТВГ по достижении стандартного качества выводят с установки.

Смесь нефти и газа из скважины / поступает в газоотделитель 2. Нефть выводится в мерники через коллектор 5, а газ в смеси с парами бензина — в газовый коллектор . Из коллектора газ засасывается компрессорами 4 первой ступени сжатия. Сжатый газ охлаждается в промежуточных холодильниках 5 и затем сжимается вторично при более высоком давлении . В результате сжатия и охлаждения из газа выделяется конденсат газового бензина 6. Осушенный и сжатый таким образом газ из второй ступени компрессии подается по газопроводу 8 в скважину для создания газлифта, а избыток газа направляется в газгольдеры и в газовую сеть 7. Так осуществляется замкнутый цикл газлифт-ной эксплуатации скважин.

При подборе компрессора для сжатия нефтяных газов необходимо учитывать, чтобы в цилиндрах каждой ступени условия были такими, при которых по возможности полностью предотвращалось бы или сводилось бы к минимуму выпадение конденсата из данного газа. При значительном выпадении конденсата в цилиндре разжижение смазки может достигнуть недопустимой величины. Наоборот, условия в холодильниках между ступенями компрессора должны быть такими, чтобы весь конденсат выделялся только в этих промежуточных холодильниках, откуда он может быть удален.

Смесь нефти и газа из скважины 1 поступает в газоотделитель 2. Нефть выводится в мерники через коллектор 3, а газ в смеси с парами бензина — в газовый коллектор . Из коллектора газ засасывается компрессорами 4 первой ступени сжатия. Сжатый газ охлаждается в промежуточных холодильниках 5 и затем сжимается вторично при более высоком давлении . В результате сжатия и охлаждения иа газа выделяется конденсат газового бензина 6. Осушенный и сжатый газ из второй ступени компрессии подается но газопроводу 8 в скважину для создания газлифта, а избыток газа направляется в газгольдеры и газовую сеть 7. Так осуществляется замкнутый цикл газлифтной эксплуатации скважин.

Наиболее простым способом частичного отвода реакционного тепла и уменьшения перепадов температуры в з