Главная -> Словарь

Регенерации необходимо

Схемы очистки газов, принятые на установках разных типов, имеют следующие отличия: 1) совместная или раздельная очистка газовых потоков; 2) наличие или отсутствие на.установке узла регенерации насыщенного раствора МЭА; 3) различное аппаратурное оформление.

На предприятиях с несколькими однотипными установками, в состав которых входит очистка газов от сероводорода раствором МЭА, целесообразно с экономической точки зрения иметь одну укрупненную установку по регенерации насыщенного раствора МЭА. Поэтому в ряде схем промышленных установок отсутствует узел регенерации .

Согласно принципу Ле-Шателье, понижение температуры и повышение давления способствуют протеканию реакций в прямом направлении, а повышение температуры и понижение давления — в обратном направлении. Это положение является определяющим при выборе режимов очистки газа и регенерации насыщенного абсорбента. Обычно стадию абсорбции кислых газов проводят при давлении около 1,5 МПа и температуре 25 — 40 °С, а регенерацию — npt температуре « 130 °С и давлении 0,15 — 0,2 МПа. Концентрация М2 А составляет 15 — 20 %.

На НПЗ применяют следующие два варранта регенерации насыщенного раствора моноэтаноламина — абсорбента сероочистки ВСГ от H2S: непосредственно на самой установке гидрооблагораживания и либо централизованную регенерацию в общезаводском узле.

Продолжительность цикла адсорбции может изменяться в широких пределах — от нескольких минут, например на установках короткоцикловой адсорбции, до 8 ч и более; т определяется в основном динамической активностью адсорбентов. Кроме того, продолжительность цикла адсорбции должна быть достаточной для проведения цикла регенерации насыщенного адсорбента и его охлаждения.

магически переключается во второй адсорбер, а первый включается на режим охлаждения и регенерации. Осушенный и очищенный газ освобождается в фильтре от цеолитовой пыли и поступает в магистральный газопровод. Для регенерации насыщенного цеолита используется часть очищенного газа. С целью сокращения расхода тепла на нагрев газа регенерации последний поступает в адсорбер, находящийся в режиме охлаждения, а затем подается в печь. Нагретый до температуры 350°С газ поступает в адсорбер, находящийся в режиме регенерации. Для выравнивания концентрации сероводорода в газе регенерации предусматривается регенерация одновременно трех адсорберов.

Регенерацию "Селексола" при грубой очистке газа можно осуществлять без использования колонного оборудования методом четырехступенчатой дегазации насыщенного абсорбента . Благодаря точно выбранному перепаду давления по ступеням дегазации практически все углеводороды выделяются на первых двух ступенях. Газ дегазации с этих ступеней компри-мируется до первоначального давления и возвращается в абсорбер с сырьевым потоком. Газ дегазации третьей и четвертой ступеней представляет собой кислый газ, приемлемый по составу для процесса Клауса. При тонкой очистке газа регенерация сочетает процессы дегазации и тепловой регенерации насыщенного абсорбента.

сорбции осуществляется тонкая очистка газа от меркаптанов и выделение пропан-бутановой фракции. Меркаптаны в этом процессе выделяются на стадии регенерации насыщенного абсорбента в основном вместе с ПБФ и стабильным конденсатом. Очистка ПБФ от меркаптанов осуществляется методом хемосорбции раствором щелочи, а стабильный конденсат объединяется с другими заводскими потоками и направляется на установку получения одоранта либо в парк хранения ста--бильного конденсата.

Реакции протекают с выделением теплоты. Снижение давления и повышение температуры ускоряют обратные реакции, на чем основан принцип регенерации насыщенного абсорбента. Десорбция осуществляется при температуре кипения водного раствора абсорбента.

Продолжительность цикла адсорбции может изменяться в широких пределах — от нескольких минут, например на установках короткоцикловой адсорбции, до 8 ч и более; т определяется в основном динамической активностью адсорбентов. Кроме того, продолжительность цикла адсорбции должна быть достаточной для проведения цикла регенерации насыщенного адсорбента и его охлаждения.

4. Блок регенерации насыщенного раствора МЭА.

Поскольку компрессор должен работать в двух режимах , необходимо знать также производительность компрессора для второго режима. В период газовоздушной регенерации производительность компрессора определяется режимом давления при выжиге кокса .

Процентное содержание влаги в газах регенерации необходимо определять для контроля состояния змеевиков водяного охлаждения регенератора. Количество влаги определяют путем пропускания части отходящих газов через трубки с хлористым кальцием. Привес последних показывает количество поглощенной влаги. Увеличение процентного содержания влаги в газах регенерации по сравнению с нормальным, как правило, указывает на появление течи в охлаждающих змеевиках.

Исследования свойств отработанного активированного угля марки АГ-3 с промышленной установки аминовой очистки сероводородсо-держащего газа Оренбургского ГПЗ показали, что степень регенерации угля в этом случае составляет от 10 до 45% в зависимости от метода определения его адсорбционной способности . Для достижения более высокой степени регенерации необходимо увеличить полноту контакта антиполимеризатора с адсорбированными на угле; продуктами разложения этаноламинов, то есть открыть ему доступ в поры адсорбента. ссли рассматривать раствор этаноламина со взвешенными ВМВ как дисперсную систему, то можно предположить, что при ее завораживании произойдет коагуляция . При этом кристаллы воды догут освобождать вход в узкие поры угля от частиц ВМВ за счет увели справедливо при равномерном распределении кокса по частице. Поскольку после второго цикла крекинга концентрация кокса в центральной и периферийной частях различна, при расчете регенерации следует исходить из концентрации кокса Сь пока горение не достигнет центральной части с концентрацией кокса С2. Величина р при этом означает долю регенерированного объема частицы катализатора, а не степени регенерации. Во втором цикле регенерации доля регенерированного объема оказывается равной величине р, полученной после первой регенерации, так как при неизменной длительности регенерации и закоксованности периферийной зоны фронт горения успевает продвинуться на ту же величину. При этом сгорает то же количество кокса, что и при первом цикле. Концентрация остаточного кокса после второго цикла регенерации будет:

При огневом подогреве в системе регенерации необходимо контролировать условия работы топливных форсунок, чтобы исключить местный перегрев, вызывающий разложение глико-лей и характеризуемый повышением кислотности раствора. Кислотность рН следует поддерживать на уровне 7,3 путем периодической добавки тетрабората натрия, меркаптобензотиа-зола или МЭА. Рост рН выше 8-8,5 за счет ввода избытка указанных реагентов вызывает вспенивание раствора и увеличение потерь.

Лри регенерации катализатора необходимо непрерывно наблюдать за зоной повышения температуры, которая должна последовательно перемещаться от верха до низа. Температура в слое катализатора измеряется многозонными термопарами :и регулируется подачей воздуха в систему или изменением количества циркулирующих дымовых газов.

Как и на первой стадии регенерации, необходимо следить за продвижением зоны высоких температур в реакторе. Об окончании второй стадии регенерации судят по тем же признакам, что и на первой.

Оптимальный предел регенерации тепла дистиллятных и остаточных продуктовдля подогрева нефти определяется экономикой процесса. Чем больше тепла надо регенерировать, тем больше надо использовать поверхность теплообмена; тем выше будет гидравлическое сопротивление теплообменников, а следовательно, и расход энергии на его преодоление. Кроме того, чем выше температура нефти, поступающей в трубчатую печь, тем с большей температурой, при отсутствии воздухоподогревателя будут выходить из печи дымовые газы в трубу. Учитывая ненадежность работы воздухоподогревателей, этим нельзя пренебрегать, так как при этом сокращается КПД трубчатых печей. Повышение в среднем температуры нагрева нефти на 1 °С перед входом в печь повышает температуру отходящих дымовых газов на 6-7°С. Поэтому степень регенерации необходимо сопоставлять со стоимостью сэкономленного топлива, сожженного в печи.

Исследования свойств отработанного активированного угля марки АГ-3 с промышленной установки аминовой очистки сероводородсо-держащего газа Оренбургского ГПЗ показали, что степень регенерации угля в этом случае составляет от 10 до 45% в зависимости от метода определения его адсорбционной способности . Для достижения более высокой степени регенерации необходимо увеличить полноту контакта антиполимеризатора с адсорбированными на угле продуктами разложения этаноламинов, то есть открыть ему доступ в поры адсорбента. Если рассматривать раствор этаноламина со взвешенными 8MB как дисперсную систему, то можно предположить, что при ее замораживании произойдет коагуляция . При этом кристаллы воды могут освобождать вход в узкие поры угля от частиц 8MB за счет увеличения своего объема, позволяя проникнуть в них раствору антиполимеризатора.

Теоретически для регенерации можно использовать и другие газы или пары, например водяной пар. Однако применение водяного пара, помимо высокой стоимости оборудования и неудобства работы, сопряжено с многочисленными недостатками. Важнейшие из них следующие: 1) адсорбционная емкость активированного угля по отношению к углеводородным компонентам после регенерации водяным паром оказывается значительно ниже, чем при сухой регенерации; 2) при регенерации водяным паром чрезвычайно затрудняется или вообще становится невозможным применение водопогло-щающих адсорбентов; 3) для регенерации необходимо применять перегретый водяной пар с чрезвычайно высокой температурой перегрева.

Для расчета блока регенерации необходимо знать молекулярную массу