Главная -> Словарь

Регенерированным катализатором

где Y1 и F2 — концентрация соответственно извлекаемого компонента в сухом и сыром газе, моль/моль сырого газа; К0 — концентрация извлекаемого компонента в газе, равновесном с регенерированным абсорбентом, моль/моль сырого газа. Концентрацию извлекаемого компонента в регенерированном абсорбенте обозначим через Х0.

Таким образом, извлечение из газа легких углеводородов регенерированным абсорбентом за пределами абсорбера с одновременным съемом тепла абсорбции позволяет уменьшить выделе-

С верха абсорбера 7 выходит сухой газ. Его смешивают с газом, полученным в сепараторе 6, и вместе с легким регенерированным абсорбентом подают в пропановый испаритель 4, где в результате взаимодействия и охлаждения потоков абсорбент предварительно насыщается легкими углеводородами. Из испарителя 4 смесь сухого газа и абсорбента поступает для разделения в сепаратор 5. Сухой газ из сепаратора направляют потребителям после рекуперации холода в теплообменниках 1 и 2, а регенерированный насыщенный легкими углеводородами абсорбент подают на верхнюю тарелку секции А абсорбера 7.

где y'n+v у{, : содержание воды в осушаемом газе; в осушенном газе; в газе, равновесном с регенерированным абсорбентом;

Насыщенный абсорбент из куба колонны 2 проходит теплообменник 10, где подогревается горячим регенерированным абсорбентом, и направляется в десорбер 4, предназначенный для отгонки углеводородов Сз + С4. Он работает как обычная ректификационная колонна, снизу обогревается глухим паром, а сверху орошается жидкой пропан-бутановой фракцией. Повышенное давление в десорбере обеспечивает конденсацию верхнего проду ста водой в конденсаторе 5. Конденсат стекает в сборник 6 пропан-бутановой фракции, откуда часть его подают на орошение колон аы 4, а остальное выводят с установки в виде сжиженного газа или подвергают ректификации для выделения индивидуальных углеводородов.

кислыми компонентами и содержащий некоторое количество углеводородов. Растворение компонентов газа в "Селексоле" сопровождается лишь незначительным выделением теплоты, и поэтому нет необходимости в дополнительном теплосъеме. Поток насыщенного абсорбента дросселируется и поступает в дегазатор для выделения растворенных углеводородов. Жидкая фаза из дегазатора первой ступени вновь проходит через дроссель и при давлении, близком к атмосферному, поступает на вторую ступень дегазации. Газы с двух ступеней дегазации объединяются, компримируются, охлаждаются и возвращаются в сырьевой поток перед подачей в абсорбер. Жидкая фаза из дегазатора второй ступени подогревается в рекуперативном теплообменнике регенерированным абсорбентом и поступает на питание в десорбер. Верхний продукт десорбера проходит через воздушный холодильник и поступает в газосепаратор, откуда жидкая фаза возвращается на орошение в десорбер, а газовая фаза направляется на установки получения серы. Для повышения степени регенерации вниз десорбера могут для отдувки подавать топливный или любой инертный газ.

Деэтанизированный абсорбент выводится из колонны С02 при температуре 136 °С, подогревается в рекуперативном теплообменнике Е08 регенерированным абсорбентом до 160 "С, и поступает в дебутанизитор СОЗ, имеющий 34 клапанных тарелки. Давление в дебутанизаторе 1 МПа. Подогрев масла абсорбции внизу колонны до 260 °С осуществляется в трубчатой печи топливным газом.

где Yi и К2 — концентрация соответственно извлекаемого компонента в сухом и сыром газе, моль/моль сырого газа; К„ — концентрация извлекаемого компонента в газе, равновесном с регенерированным абсорбентом, моль/моль сырого газа. Концентрацию извлекаемого компонента в регенерированном абсорбенте обозначим через Х0.

Таким образом, извлечение из газа легких углеводородов регенерированным абсорбентом за пределами абсорбера с одновременным съемом тепла абсорбции позволяет уменьшить выделе-

С верха абсорбера 7 выходит сухой газ. Его смешивают с газом, полученным в сепараторе 6, и вместе с легким регенерированным абсорбентом подают в пропановый испаритель 4, где в результате взаимодействия и охлаждения потоков абсорбент предварительно насыщается легкими углеводородами. Из испарителя 4 смесь сухого газа и абсорбента поступает для разделения в сепаратор 5. Сухой газ из сепаратора направляют потребителям после рекуперации холода в теплообменниках 1 и 2, а регенерированный насыщенный легкими углеводородами абсорбент подают на верхнюю тарелку секции А абсорбера 7.

где y'n+i

Дестиллатное сырье пропускается через теплообменники и поступает в узел смешения с горячим регенерированным катализатором. По пути к узлу смешения к исходному сырью добавляют горячий каталитический газойль.

На крекинг-установке, имеющей трубчатую печь, тепловой режим реактора можно регулировать не только со стороны регенератора, но и со стороны подготовительной секции. Количество вносимого в рабочую зону реактора тепла можно увеличивать путем повышения как кратности циркуляции катализатора, так и степени парообразования сырья в печи. Недостаточный подвод тепла в реактор регенерированным катализатором легко восполнить более форсированной работой печи подготовительной секции. На фиг. 11 указаны температуры потоков в секциях подготовки и фракционирования на одной из действующих установок. »

В простейшем случае, т. е. когда все свежее сырье установки вводится в реактор и не смешивается с рециркулирующим каталитическим газойлем, суммарный расход тепла на нагрев, испарение и осуществление процесса крекинга составляет 350—400 тыс. ккал на тонну дистиллятного сырья. Часть тепла сырье получает в теплообменниках и змеевиках трубчатой печи, а недостающее количество тепла сообщается ему регенерированным катализатором.

. Jf0 — вес кокса, вносимого в реактор регенерированным катализатором , в т/час;

Дистиллягное сырье пропускается через теплообменники и по-ступает в узел смешения с горячим регенерированным катализатором." По пути к узлу смешения к исходному сырью установки присоединяется горячий тяжелый каталитический газойль.

чивать путем повышения кратности циркуляции катализатора и степени парообразования сырья в печи. Недостаточный подвод тепла в реактор регенерированным катализатором легко восполнить более форсированной работой печи. Возможность двустороннего регулирования теплового режима реактора позволяет сравнительно широко менять кратность циркуляции катализатора.

Как известно, сырье до ввода в узел смешения с регенерированным катализатором или в реактор нагревается и во многих случаях частью или полностью переводится в парообразное состояние. При однократном испарении сложной углеводородной смеси доля отгона зависит от температуры, давления и фракционного состава самой смеси, а также от удельного расхода водяного пара, если последний вводится в поток сырья.

Как было отмечено выше, на установках с относительно высокой кратностью циркуляции катализатора применяют регенераторы •с небольшим числом зон сжигания и,- охлаждения, так как в этом случае значительная часть тепла, выделяющегося при сжигании кокса, расходуется на нагрев катализатора. При подаче в реактор на 1 т сырья от 4 до 6 т катализатора вместо 2,0—2,5 т имеется возможность упростить конструкцию регенератора, ограничиться меньшей поверхностью теплопередачи змеевиков и снизить расход тепла на предварительный нагрев сырья, так как при высокой кратности циркуляции регенерированным катализатором в реактор вносится достаточное количество тепла как для перегрева паров сырья, так и для испарения жидкой его части.

На рис. 69 показана одна из конструкций узла смешения сырья; с регенерированным катализатором, а на рис. 70 две схемы второго узла — для смешения отработанного катализатора с воздухом. Узел, показанный на рис. 70 справа, имеет защитную облицовку от абразивного износа, который особенно значителен в местах изменения направления потока взвеси .

Расход водяного пара, подаваемого в узел смещения сырья с регенерированным катализатором:

Продукты крекинга в смеси с водяным паром и инертными газами, внесенными в реактор регенерированным катализатором, проходят отстойную зону 5 и циклоны 6 и направляются в ректификационную колонну.