Главная -> Словарь

Снижается соответственно

Фенол — бесцветное кристаллическое вещество с температурой плавления 40,9° С и температурой кипения 181,75° С. Плотность фенола при 41° С равна 1,05. Фенол имеет характерный запах, обладает несколько меньшей избирательностью , чем фурфурол, но хорошей растворяющей способностью. При феноль-ной очистке значительно снижается содержание в масле серы.

— существенно снижается содержание сернистых и азотистых соединений во всех жидких продуктах каталитического крекинга и содержание оксидов серы в газах регенерации, в результате отпа — даот необходимость в их облагораживании и снижаются выбросы вридных газов в атмосферу;

— существенно снижается содержание металлов в гидроочи— щенном сырье, что снижает расход катализаторов крекинга;

тяже\ого вакуумного газойля на опытной установке лифт — реактор — но го типа с применением ЦСК . Как видно из экспериментальных данных, с повышением температуры крекинга выход бензина на сырье несколько снижается , выход сухого газа и бутан — бутиленовой фракции возрастает и заметно снижается выход кокса. В составе бензина при этом возрастает содержание олефинов, а содержание парафинов несколько снижается; содержание ароматических углеводородв про — ходит через максимум, а нафтеновых изменяется незначительно . В составе газа резко возрастает выход водорода, метана и олефинов С2 —С4 и несколько снижается выход изобутана и н —бутана.

целом зависит от температуры процесса и времени пребывания сырья в зоне катализатора. При малом времени- пребывания влияние температуры сказывается незначительно. При увеличении времени пребывания эффект повышения температуры проявляется более резко, причем наибольшее воздействие на деструкцию отмечается при подъеме температуры с 400 до 420 °С. Соответственно резко улучшаются прочие показатели - снижается содержание серы и коксуемость. О глубине протекания термодеструктивных реакций, кроме отмеченного выше увеличения выхода дистиллятных фракций, можно судить также по изменению молекулярной массы , по изменению плотности и вязкости жидких продуктов реакции, увеличению выхода газов. Интенсивность реакций термического разложения зависит также от типа исходного сырья и определяется содержанием термически нестойких компонентов - асфальтенов и смол, основные стадии разложения которых протекают при температурах, характерных для процессов каталитического гидрооблагораживания.

кулу, возрастает с повышением предела кипения исследуемой фракции. Вместе с этим с повышением пределов кипения фракций снижается содержание в них углеводородов с прямой цепью, образующих комплексы с карбамидом, за счет роста содержания углеводе родов ^ не образующих комплекса с карбамидом. Так, если во фракции 450—500° комплексообразующих углеводородов было 47,5% от фракции, то в остатке выше 650° оно снизилось до 15,6%. Аналогичное снижение содержания комплексообразующих углеводородов по мере повышения температуры кипения фракций твердых углеводородов наблюдали Н. И. Черножуков и Л. П. Казакова для твердых углеводородов туймазинской нефти.

Метод гидрогенизации является шагом вперед в решении проблемы гидрогенизации сланцевого масла с использованием только умеренных давлений и с более полным удалением азота. Этот метод представляет попытку преодолеть присущие процессу гидрогенизации при высоком давлении недостатки, т. е. высокие капитальные затраты и высокую' стоимость водорода. Имеются сообщения о коксовании с рециркуляцией сырого колорадского сланцевого масла в продукт с концом кипения 370 —400°, и последующей гидрогенизации полученного дистиллята под давлением 105 сипи над неподвижным слоем молибдата кобальта на окиси алюминия как катализаторе с целью снижения содержания азота и серы и устранения непредельности олефинового характера. При использовании коксования как первой ступени достигается значительное снижение молекулярного веса сланцевого масла. Благодаря превращению при коксовании высокомолекулярных компонентов, которые могут составлять, до половины объема сланцевого масла, уменьшается стойкость масла к гидрогенизации. Правда, такое снижение стойкости сланцевого масла сопровождается потерями в виде кокса и газа, составляющими до 20% объемн. В процессе коксования несколько снижается содержание азота; в сыром сланцевом масле содержание азота возрастает по мере роста температуры кипения .

При проведении окислительной конверсии с циркулирующим пылевидным катализатором за счет большего отношения катализатор/сырье и большей суммарной поверхности катализатора интенсивность процесса значительно повышается: для пылевидного железоокисного катализатора наблюдается более низкое содержание коксовых отложений и высокое соотношение S/C по сравнению с гранулированным. С увеличением времени циркуляции пылевидного катализатора и уменьшением температуры процесса снижается содержание углерода в составе коксовых отложений и растет отношение S/C как для закоксо-ванного, так и для регенерированного катализатора, что, в свою очередь, подтверждает селективный характер окисления элементов коксовых отложений на катализаторах оксид-

из 30—75у-А12О3,15—70 Ti-Al2O3l 10—15 каолинита и 0,5—22% активных компонентов . В качестве активных компонентов применяют платину в количестве 0,6% к общему весу катализатора или смеси окислов La и Со, причем суммарное содержание La и Со составляет около 9—10%, а отношение La : Со в смеси равно 1 : 1. Для повышения стабильности катализатора применяют каолинит, содержащий 0,5—10 мас.% ТЮ2. Преимуществом данного катализатора является то, что при его использовании снижается содержание сажи в конечной газовой смеси. Установлено, что при применении предлагаемого катализатора доля превращенного бензина в газ в 1,5—2 раза больше, чем в случае катализатора, полученного на основе А12О3. Катализатор используют при конверсии высших углеводородов в водород и окись углерода

В практике применяются колонны противоточного типа. Исходное сырье вводится сверху колонны, а пропан — снизу. Температурные интервалы — от 37,8 до 54,5° С внизу колонны и от 65,6° до 82° С вверху ее. На один объем исходного сырья расходуется от 4 до 9 объемов пропана. Часто депарафинизация следует за деасфальтизацией; в этом случае пропановый раствор охлаждают До заданной температуры. Иногда применяется двухстадийная операция для отделения смол от асфальтов. После сепарации асфальтов на первой стадии масло, деасфальтизированное пропаном, в дальнейшем разбавляется пропаном , и во второй стадии выделяется смоляная фракция . При деасфальтизации остаточных дистиллятов для получения исходного сырья каталитического крекинга значительно снижается содержание солей ванадия, железа и никеля .

атомов углерода, соответственно снижается содержание водорода. -

максимума, при дальнейшем увеличении диаметра пор постепенно снижается. Соответственно для молекул больших размеров наблюдаются аналогичные закономерности, причем максимум сдвигается в область более крупных пор.

Бутен-2. Значительно более избирательно протекает реакция алкилирован'ия изопентана бутеном-2. При 10°С в присутствии 100%-ной серной кислоты получается 204% алкилата , в котором содержится 12% 2-метилпентана, 45% нонанов и около 10% деканов . Высокий выход 2-метилпентана, а не 2,3-ди-метилбутана является, вероятно, результатом вторичной реакции децил-иона, образующегося при деструктивном алкилировании изопентаном. При 7°С в присутствии 96%-ной кислоты выход алкил'продукта составляет 215%, считая от олефина . Выход целевой фракции изоно-нанов возрастает до 47%, а изобутана и остатка снижается соответственно до 8 и 23%, т. е. почти вдвое, если сравнить с результатами реакции алкилирования изопентана изобутиленом.

Осуществлена гидроочистка прямогонного газойля и сырой нефти. Содержание серы снижается соответственно с 0,75 до 0,04—0,22% и с 1,50 до 0,35—0,48%

Установлены параметры автогидроочистки керосина и дизельного топлива. Содержание серы снижается соответственно с 0,14—0,37 до 0,01 и с 0,84 до 0,20%

Вследствие уменьшения выхода кокса на исходное сырье снижается соответственно и кратность циркуляции катализатора, а следовательно, и коксовая нагрузка регенератора.

Из формулы следует, что в эмульсии, содержащей 0,1% воды, среднее расстояние между капельками равно 9D. При большем содержании воды в эмульсии, например: 1; 5 и 10% это расстояние снижается соответственно до 4,2; 2,5 и 2 диаметров капелек. Подставив в формуле / ID = 1, находим обводненность эмульсии , при которой расстояние между капельками равно их диаметру и смежные капельки касаются одна другой. Это и есть часто приводимый предел объемной концентрации внутренней фазы монодисперсной эмульсии. Такая концентрация соответствует максимально возможному1 объемному содержанию одинаковых недеформированных сферических капелек, независимо от их диаметра. Для полидисперсных эмульсий приведенный предел является условным, так как в таких эмульсиях маленькие капельки могут размещаться между большими .

отношение между этими двумя параметрами показано на рисунке 9.3: при увеличении октанового числа выход продукта риформинга в объемных % снижается. Соответственно увеличивается выход газообразных продуктов. Таким образом, процесс каталитического риформинга должен быть идеально согласован с операциями по компаундированию бензина и с работой других установок, где продуктами являются компоненты бензина.

Данные по материальному балансу фракций 205—350°, 350— 450° и остатку, выкипающему выше 450°, в сопоставлении с фракциями, содержащимися в сырье и кипящими в этих же пределах, позволяют отметить, что при температуре крекинга 480° содержание фракции 205—350° практически остается на одном уровне, так содержание в сырье этой фракции 35,7%, а в продуктах крекинга— 34,8%. При повышении температуры до 500 и 520° содержание этой фракции снижается соответственно до 32,8 и 29,2%. Более значительный распад наблюдается во фракции 350—450° и особенно интенсивно протекает крекинг фракции, кипящей выше 450°. При температуре крекинга 480° содержание ее с 42,9% в сырье понижается до 35,5%, а при температуре 500 и 520° соответственно до 16,6 и 13,1%, т. е. образование бензина и газа идет главным образом за счет углеводородов, кипящих выше 450°. По мере повышения температуры крекинга содержание в остатках асфальтенов снижается, а карбоадов нарастает, т. е. интенсифицируются реакции коксооб-разования. Химический состав высококипящих фракций по мере повышения температуры изменяется в сторону увеличения содержания непредельных и ароматических углеводородов; нарастает и содержание сернистых соединений .

Часть углерода сгорает в воздухе периодически при обработке ванны, с преимущественным образованием окиси углерода, входящего в состав анодного газа. Повышению содержания в анодных газах окиси углерода также способствует реакция , особенно энергично протекающая при высоких температурах электролиза. Расход анодного газа, выделяющегося из-под корки электролита, составляет, в зависимости от производительности электролизера, от 12 до 17 м3/ч или 2 м3 на 1 кг расхода углерода в 1 ч. Состав анодного газа зависит от температуры процесса электролиза, реакционной способности анода, присутствия в нем различных примесей и др. Чем ниже температура процесса и реакционная способность анода, тем больше в анодном газе двуокиси углерода и тем меньше удельный расход анода. Действительно , с повышением концентрации двуокиси углерода в анодном газе с 44,0 до 66% расход анодной массы снижается соответственно с 590 до 535 кг. При отсосе анодный газ разбавляется воздухом, фторсодержащими газами, в результате чего объем отсасываемых газов возрастает на несколько порядков, составляя 5000— 10000 м3/ч. Одновременно с углеродом анода сгорает и сера.

на 1 % выход дизельного топлива снижается соответственно на 0,7, 0,85 и 1,15%, а суммы светлых — на 0,24, 0,32 и 0,55% мае.

В массовых анализах выделяли: 2,2-диметилбутан, 2-метилпентан, н-ге-ксан и суммарно 2,3-диметилбутан и 3-метилпентан. Общее содержание изомерных форм в газах всегда больше w-гексана, однако концентрация каждого изомера меньше, чем гексана нормального строения. Содержание изомеров гексана снижается соответственно температурам их кипения и упругости насыщенных, паров.