Главная -> Словарь

Температуры выкипания

1. Для заданных условий теплообмена строят диаграмму энтальпий потоков. Следует отметить, что в исходных данных не всегда заданы температуры потоков на выходе. В этом случае температуру первого теплообменивающегося потока следует задать, а другую найти из теплового баланса, т. е. по равенству площадей теплообменивающихся потоков на соответствующем блоке. При задании температуры выходящего потока минимальную раз-

Процесс десорбции следует прекращать в конце второго периода перемещения фронта, который может быть зафиксирован по прекращению повышения температуры выходящего из адсорбера газа регенерации. При этом разница температур газа на входе и на выходе из десорбера составляет обычно около 30 °С .

5. Температура регенерированного раствора, подаваемого в абсорбер, должна быть на I—6 °С выше температуры выходящего из абсорбера газа и обычно равна 40 °С. Это необходимо для предотвращения конденсации тяжелых углеводородов, содержащихся в газе. При определении температуры раствора, выходящего из абсорбера принимается, что вся теплота, выделяющаяся при абсорбции кислых газов, идет на нагрев раствора. Величину нагрева поглотительного раствора рассчитывают, исходя из количества поглощенных кислых компонентов. Теплоту абсорбции H2S и СО2 моноэтаноламином можно принять равной 1890 кДж/кг.

Рассчитанные температуры выходящего газа были выше, а отношения объемов полученных Н2 и СО к объемам углеводородов и кислорода были ниже равновесных. Отношение Н2/СО в продукте составляло от 1,75 до 1,90.

2. Температура регенерированного раствора, подаваемого на верх абсорбера, должна быть на 1—6°С выше температуры выходящего из абсорбера газа. Соблюдение этого условия необходимо для предотвращения конденсации тяжелых углеводородов, содержащихся в газе.

стал образовывать у их стенок более плотную пленку, в связи с чем, с одной стороны, увеличивалось сопротивление в трубах, что и влияло на работу остатковых насосов, с другой — с утолщением этой пленки снижалась теплопередача, что и привело к повышению температуры выходящего крекинг-остатка.

его от смолы и нафталина в аппаратах различных конструкций. Степень удаления аэрозолей в аппаратах непосредственного действия с интенсивным перемешиванием оказывается более высокой, тогда как содержание паров нафталина в газе функционально зависит от температуры выходящего из аппарата газа.

его от смолы и нафталина в аппаратах различных конструкций. Степень удаления аэрозолей в аппаратах непосредственного действия с интенсивным перемешиванием оказывается более высокой, тогда как содержание паров нафталина в газе функционально зависит от температуры выходящего из аппарата газа.

2. Температура регенерированного раствора, подаваемого на верх абсорбера, должна быть на 1—6°С выше температуры выходящего из абсорбера газа. Соблюдение этого условия необходимо для предотвращения конденсации тяжелых углеводородов, содержащихся в газе.

Процесс десорбции следует прекращать в конце второго периода перемещения фронта, который может быть зафиксирован по прекращению повышения температуры выходящего из адсорбера газа регенерации. При этом разница температур газа на входе и на выходе из десорбера составляет обычно около 30 °С .

5. Температура регенерированного раствора, подаваемого в абсорбер, должна быть на 1—6 °С выше температуры выходящего из абсорбера газа и обычно равна 40 °С. Это необходимо для предотвращения конденсации тяжелых углеводородов, содержащихся в газе. При определении температуры раствора, выходящего из абсорбера принимается, что вся теплота, выделяющаяся при абсорбции кислых газов, идет на нагрев раствора. Величину нагрева поглотительного раствора рассчитывают, исходя из количества поглощенных кислых компонентов. Теплоту абсорбции H2S и СО2 моноэтаноламином можно принять равной 1890 кДж/кг.

Повышение температуры выходящего из регенератора газа за счет лучшего сжигания СО в СО2 повлекло снижение на 10% расхода топлива для подогрева сырья. При этом увеличилась пропускная способность по свежему сырью.

где TI, Тип — температуры выкипания одинаковых отгонов по кривым ИТК соответственно при пониженном Р; и атмосферном Р давлении, К.

Для бензинов с ОЧ больше 62 рекомендуется уравнение, по которому ОЧ определяется в зависимости от плотности бензина и температуры выкипания 10 и 90% :

В зависимости от варианта переработки нефти с получением максимального выхода какого-либо одного вида топлива пределы температур выкипания получаемых фракций могут также существенно меняться. Например, температуры выкипания фракций по стандартной разгонке при максимальном выходе какой-либо одной фракции равны :

Плотность фракций зависит как от фракционного, так и химического состава топлив. Плотность повышается с увеличением температуры выкипания 50% фракций. Плотность углеводородов возрастает^ парафиновых, нафтеновых к ароматическим. Среди парафиновых углеводородов высокую плотность имеют парафины разветвленного строения.

Чем уже температуры выкипания дистиллятных фракций, тем более эффективно проходит их очистка селективным растворителем.

жающио скорость фильтрования и выход депарафинизата. Кроме того, при этом повышается содержание масла в гаче или петрола — туме При снижении скорости охлаждения раствора образуются агре!аты кристаллов, разделенные жидкой фазой и свободно перемещающиеся в дисперсионной среде. Это позволяет проводить процесс депарафинизации с высокой скоростью фильтрования. Выбор оптимальной скорости охлаждения определяется фракционном составом сырья, природойи кратностью растворителя. Обычно чем ныше температуры выкипания масляной фракции, тем меньше скорость охлаждения раствора. При прочих равных условиях последняя для дистиллятного сырья выше, чем для остаточного.

Для современных промышленных установок, перерабатывающих типовые восточные нефти, рекомендуются следующие фракции, из которых составляются материальные балансы переработ-, ки: бензин 62—140 °С , керосин 140 —240°С, дизельные топлива 240—350 °С, вакуумные дистилляты 350—490 °С , тяжелый остаток — гудрон 490°С . Нефти сильно различаются по фракционному составу. Некоторые нефти богаты содержанием компонентов светлых, и количество в них фракций, выкипающих до 350 °С, достигает 60—70 вес. %. Фракционный состав нефтей играет важную роль при составлении и разработке технологической схемы процесса, расчете ректификационной; системы и отдельных аппаратов установки. Температуры выкипания отдельных фракций зависят от физико-химических свойств-нефти. Последние учитываются при разработке и выборе схем первичной переработки, аппаратурном и материальном оформлении установки. Так, при переработке нефтей, содержащих серу, требуются дополнительные процессы гидроочистки для обессеривания нефтепродуктов, а для парафинистых нефтей — депарафинизацион-ные установки по обеспарафиниванию фракций, особенно кероси-но-газойлевых. Для проектирования новых установок необходимо разработать соответствующий регламент и получить нужные рекомендации.

На современных установках блоки ЭЛОУ сооружаются в любом случае, поскольку содержание соли и воды в нефтях, поступающих на перерабатывающую установку, строго нормируется: соли не более 5—7 мг/л, воды 0,2 вес. %. Обессоленная и обезвоженная нефть направляется в секции атмосферной перегонки и в результате термической обработки из нефти выделяются легкие компоненты, выкипающие в пределах 62—350 °С. В вакуумной части установки мазут, во избежание термического разложения высококипящих компонентов, перерабатывают при остаточном давлении наверху вакуумной колонны 40—60 мм рт. ст. При этом получают •отдельные фракции или широкую вакуумную фракцию, включающую компоненты, выкипающие при 350—500 °С, и остаток — гудрон! Температуры выкипания отдельных фракций зависят от физико-химических свойств перерабатываемой нефти. На установках первичной переработки нефти суммарный выход целевых продуктов достигает 65—75%. В табл. 3 приведены данные по выходам

По фракционному составу конденсаты весьма разнообразны. Температуры выкипания меняются в широких пределах: начало кипения от 25 до 103 °С , конец кипения от 185 до 360 °С и выше .

При хроматографическом разделении на силикагеле циклано-вые и алкановые углеводороды десорбируются обычно совместно. В табл. 5 представлены физико-химические свойства выделенных из топлив циклано-алкановых и ароматических фракций. По сравнению с циклано-алкановыми углеводородами ароматические углеводороды имеют наибольшую плотность и наибольшую объемную теплоту сгорания. Они обладают низкими температурами помутнения и кристаллизации. Эти свойства ароматических углеводородов являются положительными. Однако ароматические углеводороды повышают нагарообразование и гигроскопичность топлив, а также имеют малую стабильность при нагревании , что отрицательно влияет на работу двигателей. С повышением температуры выкипания топлив содержание в них ароматических углеводородов возрастает. Максимальное количество ароматических углеводородов содержится в конечных фракциях топлив. С повышением температуры выкипания возрастает также цикличность ароматических углеводородов .

Обычно содержание нафтеновых углеводородов в топливах с повышением температуры выкипания сначала увеличивается , а затем уменьшается.