Главная  Переработка нефти и газа 

Скачать эту книгу

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 [ 105 ] 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139

к - ц •

В.. (6.59)

В работах Незшхжа и Мак Hduia по оценке результатов 1фименения метода сухого горения допускается, что E/f = E/f (1фисутствием зоны 2 пренебрегают) ,f=£ =0,4ик = 1 [6.29]. Однако можно допустить, что эффективность вытесношя нефти ниже в области, 1фимыкакхцей к зоне, обработанной при прохождении фронта горения, чем в области, лежащей под выжженной зоной; тогда < { [6.38] и [6.39]. Параметры ( и 1" зависят от расстояния между скважинами и толщины пласта.

Охват пласта вытеснением Eff и Еу при прохождении фронта горения обычно ниже соответствующего охвата вытеснением Ef/ и Еу прн нагнетании воздуха. Дшствительно, все необходимые для поддержания горения условия (температура и концентрации реагентов) редко существуют во всем объеме, охваченном воздшствием. Например, было предложено считать, что Eff = 0,55, а Eff = 0,627 [6.29]. Если 1финять, что Effg = 0,65 1фи сухом горении и Eff* = 0,6 - 1фи влажном, то можно допустить, что Eff « 0,6 и Е « 0,55. Протяженность в горизонтальном направлении Eff - £*зоны, занятой паром, 1фи влажном горении зависит от водовоздупшого отнощения и тепловых потерь, т.е., в частности, от толщины пласта. Коэффициент охвата вытеснением по толщине при прохождении фронта горения зависит от условий лроведения работ и в том числе от толщины пласта. Так, отбор проб показал, что 1фи толщине пласта, равной 10 м, среднее значение = 0,35 [6.38], [6.39].

На основе результатов многих работ, лроведогаых в промысловых условиях, был 1федложен ряд корреляционных соотношений для оценки повышения нефтеотдачи при сухом горении [6.40], [6.41]. Однако незначительное число рассмотренных слзев (соответственно 17 и 12) по числу переменных (4 или 6) 1фиводит к весьма ограниченной применимости зтих корреляционных соотношений. Это особенно относится к зависимостям, представленным в работе [6.40], в которой 1фимерно одно и то же корреляционное соотношение как для сухого, так и для влажного горения при различных водовоздушиых отношениях, 1фичем этот последний параметр не рассматривается в данном статистическом исследовании как переменный.

Анализ проекта разработки месторождения Саус Белридж позволил установить корреляционное соотношение между объемом зоны, обработанной при прохождении фронта горения, и количеством вытесненной нефти [634] на лабораторной линейной модели пласта на пилотном объекте. Результаты, относящиеся к работам, проводимым в промысловых условиях, получош 1фи исследованиях кернов (рис. 6.12, а) и рассмотрены в разделе 6.4.2. При поршневом вытеснении количество вытесненной нефти должно линЫшо воэрастать с увеличением объема, пройденного фронтом горения. Однако вследствие действия различных факторов на начальной стадии количество вытесненной нефти увеличи-

IbnimHa

0,2 0,4 0,6 0,8 /

0 0,>¥ Ofi Ofi 1

Доля быштеннаев объема

Рнс 6.12. Соопюшенне моцду копчестмм! вытесвевюй нлн извлечсню! нефтн н объемом зоны, пройденной фрттои горенш [6.34]:

в - результаты лабораторных исследований и работ на пилотном объекте на месторождении Саус Белридж (принята следуюп(ая терминология: участок - площадь области, огршиченной добмвапщими скважинами пилотного объекта (пло-1цадь 1,1 га); общая плолидь зоны - площадь зоны, лежащей внутри контура фронта горение в укаэаннмй срок (площадь составляла 2,56 га в ноябре 1957 г. и 3.2 га в ноябре 19S9 г.); б - оценп объемов извлечения дпя различной исходной гаэонасыщенности; I, 6 - участок, ноябрь 1959 г.; ноябрь 19S7 г.; 2, 3 - общая площадь зоны, ноябрь 1959 г., ноябрь 1957 г.; 4 - данные, полученные в лабораторных условиях (камера сгорания); 5 - нефть, вытесненная только из объема, пройд1ашого фронтом горения

вается быстрее, чем объем, пройденный фронтом горения, или же количество нагнетаемого воздуха, которое связано с объемом вытесненной зоны линейной зависимостыо.

Таким образом, воздухонефтяной фактор не остается постоянным в течение всего времени разработки пласта, как зто иногда допускается в Ефедварителыолх оценках эффективности использования метода внутрипластового горения. 1ивая воздухонефтяного фактора будет иметь минимум в течение периода эксплуатации месторождения [6.34]. На месторождении Саус Белрцдж воздухонефтяной фактор для данного объема, обработанного горением, статно пропорционален соответствующему углу наклона кривой, показанной на рис. 6.12, а. Начальная газонасыщенность 1фиводит к задержке начала вытесношя нефтн [634] (рис. 6.12, б).

Заметим, что соотношение (6i7) может быть зшшсано следующим образом:

Ф \v}.

+ Eh, (I - Ev) аЧ- (I - E„J a, (6.60)

(6.61)

Дм последних членав (6.60) относятся к нефти, вытесненной из зон 3 vl4 (см. рис. 6.11). Если допустить, что остаточная нефтенасыщенность в зоне, занятсА паром, S/ijB „ равна объему топлива в единице объема пор зоны, обработанной горением (»с/Ф„),, выражоше (6.60) уцро-щается следующим образом:

ф ЦЛ • + " - + -">- (6.62,

в., .Л

Если внутрнпластовое горение характерюуется постоянным охватом вытеснением Еу по толщине пласта и переменной величиной охвата по площади X, возрастающей в ходе разработки месторождоося от О до Efj, то можно ввести безразмерную величину количествавытеснеиной нефти, выраженную с учетом начальных и конечных условий в следующей форме:

---- b[E. + (i-.Ev)a] +

+ п(г~-Ъх) о<х<Е„. (6.63)

На рис. 6.13 юображены кривые зависимости бот хЕу 1фи двух различных допущениях относительно Ец. Еу и EjfjEff. Причем в обоих случаях считалось, что а = 0,5 и а = 0,3.

Результаты, получогаые 1фи Ец = Еу = 0,6 и Eff J Eff = 1,05, соответствуют данным, 1фиведенным на рис. 6.12, б прп нулевой начальной газшасыщенности. Однако вид кривых определяется 1финятыми показателями вытеснения.

Метод оценок эффективности разработки с 1фименением вщггриплас-тового горения, основанный на приведенных здесь замечаниях, рассмотрен в приложении А.6.1.