Главная  Переработка нефти и газа 

Скачать эту книгу

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 [ 66 ] 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94

движении в трещиноватой среде определится из выражения (обозначения здесь прежние):

(288)

Переходя к радиальному притоку жидкости из пласта в совершенную скважину общеизвестным путем, как это делается при выводе формулы Дюпюи, получим

= 1,93.10В (289)

где Q - дебит скважины, м/сут; h - мощность пласта, м; пгэ - коэффициент эффективной трещиноватости; Ар - перепад давления в пласте, кгс/см; i - вязкость жидкости, сП; с - объемный коэффициент жидкости; ж R- соответственно радиусы контура влияния и скважины.

Решая (289) относительно пгэ и выражая Q/Ар через коэффициент продуктивности скважины г], обусловленный трещиноватостью пласта, будем иметь [118, 123]:

577,9

]/ WSg7 (290)

С изменением давления в пласте изменяется раскрытость трещин, и, как следствие этого, изменяется коэффициент трещиноватости и коэффициент продуктивности скважины т]. Поэтому, если формула (290) применяется для определения начального коэффициента трещиноватости Ототэ) »тэ является текущим, то с учетом выражений (212) и (247) формула (290) примет вид

, = 1,73.10V

/w5MgJj (291)

где г)т - текущий коэффициент продуктивности скважины; Ар - перепад между начальным и текущим пластовым давлением.

В связи с тем, что глинизация призабойной зоны пласта делает скважину гидродинамически несовершенной, определение IgRJRc приобретает большое значение даже для скважин, которые в общепринятом понимании считаются совершенными. Связанные с этим трудности могут быть преодолены при совместном пспользовании результатов метода пробных откачек и метода восстановления давления.

Используя известную формулу для определения коэффициента проницаемости по данным о продуктивности скважин и зависимость дебита скважхш в трещиноватом пласте от углового коэффициента, можно получить следующее выражение:

Ж=ТЩ- (292)

Подставляя в (291) вместо Ig RJRc его значение из (292), будем иметь

mors = 1,04 • Ю-е ii, (293)

где Q - дебит скважины до ее остановки перед снятием кривой восстановления давления, м/сут; i - тангенс угла наклона прямолинейного участка кривой восстановления давления; Ар - разность между начальным пластовым давлением и забойным давлением в скважине, соответствующим началу прямолинейного участка кривой восстановления давления; остальные обозначения те же.

Коэффициент продуктивности и дебит скважины перед остановкой для снятия кривой восстановления давления используются непосредственно в формулах (291) и (293) в том случае, когда исследуемые породы относятся к трещинному типу. Если продуктивность скважины и проницаемость коллектора обусловлены его трещиноватостью и пористостью, то для определения коэффициента трещиноватости необходимы не только результаты гидродинамических исследований скважин, но и результаты анализа керна. Если имеются указанные данные, коэффициент проницаемости пласта к., обусловленный трещиноватостью, определяется из разности между общей проницаемостью пласта к, установленной по коэффициенту продуктивности скважины Tje, и проницаемостью керна к. В соответствии с этим коэффициент продуктивности и дебит скважины Q, обусловленные трещиноватостью пласта, которые должны входить в формулы (291) и (293), определяются из соотношения

IK = J=, (294)

где - дебит скважины перед остановкой ее для снятия кривой восстановления давления; Qr - составляющая часть дебита Q, обусловленная трещиноватостью пласта.

Согласно изложенным выше условиям анализа, формула (291) применима только для гидродинаишчески совершенных скважин, а формула (293) - также и для несовершенных. Чтобы формулу (291) можно было использовать для несовершенных скважин, в нее необходимо ввести соответствующий коэффициент совершенства б с пли приведенный радиус скважины Гд вместо радиуса i?c, т. е.

,= 1,73.10-еР V " (295)

= 1,73.10-3е>]/

3 г~й;

(296)

В обеих формулах т]т - коэффициент Продуктивности несовершенной скважины, который меньше коэффициента продуктивности

совершенной скважины т]. Из сопоставления формул (294) и (296) с формулой (291) следует, что коэффициент совершенства скважины бс равен

Это одновременно означает, что для трещиноватого коллектора коэффициент совершенства скважины б с равен

где тПотэ и тПцтэ - коэффициенты трещиноватости пласта в несовершенной и совершенной скважине.

Из уравнения (297) следует, что для оценки б с необходимо знать приведенный радиус г, который определяется из выражения

Го=УШт (299)

где и - коэффициент пьезопроводности, см/с; А - отрезок на ординате, отсекаемый продолжением прямолинейного участка кривой восстановления давления.

Из этого следует, что для определения коэффициента трещиноватости пород в несовершенной скважине по формулам (295) и (296) необходимо иметь результаты гидродинамических исследований скважин методом пробных откачек и методом восстановления давления, причем при определении приведенного радиуса скважины г„ и коэффициента пьезопроводности и для трещиноватых коллекторов почти всегда неизбежны существенные погрешности. В этом отношении формула (293) обладает некоторым преимуществом, так как пригодна для определения коэффициента трещиноватости пород не только в совершенной скважине, но и в несовершенной, если коль-матация пласта вокруг скважины в процессе бурения имеет ограниченные размеры, не отражающиеся на величине i.

Кроме того, для оценки абсолютной величины эффективной трещиноватости в этом случае отпадает необходимость определения приведенного радиуса скважины Гд и коэффициента пьезопроводности пласта и. В остальном формула (293) тождественна формулам (295) и .(296) и при одновременном использовании с формулой (291) для оценки коэффициента эффективной трещиноватости в несовершенной скважине позволяет определить коэффициент совершенства б с, пользуясь отношением (298). Величина тПотэ в нем означает результаты расчетов по формуле (291), а величина тПотэ - результаты расчетов по формуле (293). При этом, разумеется, б с должен быть меньше единицы. В противном случае правомерность определения тПотэ по формуле (293) нарушается.