Главная  Переработка нефти и газа 

Скачать эту книгу

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 [ 71 ] 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94

Таблица 40

Изменение раскрытости и пропускной способности трещин при изменении внутреннего давления

ночных трещин, а также обусловливать в какой-то мере величину профилей притока и поглощений в скважинах. Изложенное, разумеется, относится и к трещинам, изменение раскрытости которых

в зависимости от давления не

Z,0 *,0 Б,0 (f) следует выражению (314). От-

0 20 fO SO jZ) S,CM/c личие этих эффектов состоит в

данном случае в том, что они выражены более или менее в зависимости от направления распространения трещин.

Наконец, анизотропия упругости трещин влияет определенным образом и на характер индикаторных кривых. На рис. 68 приводятся индикаторные кривые, построенные по данным табл. 40. Для этого в формуле (81) было принято (/z./12(iZ) = 1, а для оценки <,, использовались значения b и Ар, приведенные в табл. 40. Кривая 1 на рис. 68 построена для трещин с начальной раскрытостью b = 30 мкм. Эта кривая имеет умеренную выпуклость, переходя почти в прямую у начала координат. Кривая 2 построена для всех трех размеров трещин, т. е. для данного Ар по формуле (81) находилось суммарное Qt: для всех трех трещин. Кривая 2 имеет форму, которую на практике по недоразумению нередко считают ошибочной. Из зависп-мости, представленной кривой 2, следует, что при законе изменения, описываемом уравнением (314), полного смыкания трещин при понижении давления в коллекторе не происходит. Оно теоретически возможно лишь при с = 0.

Рис. 68. Индикаторные кривые.

J - для трещины с раскрытостью Ь = 30 мкм; -для трех трещин с раскрытостью Ь - = 30, 100 и 200 мкм

ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАЗМЕРОВ ОДИНОЧНОЙ ГОРИЗОНТАЛЬНОЙ ТРЕЩИНЫ

В связи с тем, что искусственная трещина пмеет ограниченное распространение, для определения ее размеров рассмотрим скважину, расположенную в центре кругового пласта с радиусом влияния или контура i?- Рэдиус распространения трещины и радиус скважины обозначим соответственно через i? и i?c- Пластовое давление на расстоянии, равном указанным радиусом, от оси скважины примем равным pi, р и рз (рис. 69). Первоначальную проницаемость пласта обозначим через к, а в зоне трещины через к 4- к.

Скорость фильтрации в рассматриваемых условиях описывается ({)ормулой [124]

i2.a

(318)

Рис. 69. Расчетная схема пласта с искусственной горизонтальной трещиной (в плане)

Обозначения здесь прежние. Раскрытость трещины может быть представлена в виде произведения мощности пласта h на коэффициент 7713 эффективной трещиноватости: b - ктэ- Следовательно, формулу (318) можно представить также в виде

12цг

(319)

в зоне расположения трещины расход жидкости можно рассматривать приближенно состоящий из расхода ее в матрице

2nhku (р -Рг)

и расхода через трещину

т. е.

2nh?m% Ар 12сц In

2nh{l2kM + hml){p-p,)

(? = -д---

12си In

(320)

(321) (322)

где с - объемный коэффициент нефти.

На участке I, за пределами распространения трещины, расход жидкости 1 определяется выражением

2пккы {Pi - p)

(323)

Исходя из неразрывности потока и приравнивая (323) к (322), находим р и, подставив его значение в (322) или (323), получим производительность скважины

Q = 2"м(12м + Атз) {р-р,)

12c,(.„ln-+-Vln)

При 7713 = О формула (324) переходит в общеизвестную формулу Дюпюи для притока жидкости из пласта в скважину. Если коэффициент продуктивности скважины в формуле (324) обозначить через г\, а при 7713 = О через т), то, сравнивая между собой эти значения и решая их относительно т, найдем

771,.,=

(т1/т1-1) In-I

(325)

Здесь км дано в см, h в см.

Расход жидкости на участке пласта с трещиной <? можно представить также в виде

<?„ = h(k«+kMp-P.) (326)

Приравняв (326) к (323) и проводя те же действия, что и при получении формулы (325), найдем

А-м (Т17т1-1)1п4

1пд-П/п1п-

В формулах (325) и (327) определенному отношению ц/ц соответствует определенное минимальное значение Rt, ниже которого 772-3 и переходят в бесконечность, что по физическому смыслу соответствует полному удалению породы из пласта в радиусе 7?т- На рис. 70 приведены кривые изменения к/к, ЫПс и (m-rjiк). 10 в зависимости от Вт- при разных значениях п/ц [119]. В расчетах было принято i?K = 500 м, i?c = 0,1 м, /г. = 10 м и А = 1 Д.

Из рис. 70 видно, что при изменении коэффициента продуктивности скважины после гидроразрыва цЧц в 1,5-5 раз предельная минимальная величина распространения трещины соответственно составляет 1,7-90 м, а максимальная раскрытость ее 1-3 мм. С увеличением 7?т при неизменном tj/tj раскрытость трещины уменьшается. Если первоначальная проницаемость к = 0,1 Д, то прп указанных изменениях коэффициентов продуктивности скважины после гидроразрыва высота трещины соответственно должна равняться 2-6 мм.