Демонтаж бетона: rezkabetona.su

Главная  Переработка нефти и газа 

Скачать эту книгу

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 [ 13 ] 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106

Hov=k„-H3; a.=a,-; в,-в,-;

(3.22)

J, §3.17. Расчет необходимого давления на входе

в насос при перекачке нефтей и нефтепродуктов

Для нормальной работы насоса необходимо, чтобы минимальное давление на входе в него Р„,, превышало давление насыщенных паров перекачиваемой среды Pj на величину, соответствующую разности допустимого кавитационного запаса ДЬ„„ и скоростного напора на входе в насос,

(3.23)

p-g Pg

J,,,, где ul - скорость жидкости во всасывающем патрубке насоса

4Q : .

Давление насыщенных паров перекачиваемых жидкостей (в Па) может быть найдено по одной из следующих зависимостей: -для нефтей , s

„.,.... ) I

Ps = Paexp

10,53

-для автомобильных бензинов

fi, Ps« 57000 ехр[-0,0327-(Тнк-Т)];

, -для авиационных бензинов .-т,i

... : г

Ps« 65000 ехрГ-0,0303 (V - T)

(3.24)

1 . 1

(3.25)

(3.26)

-для деэтанизированного газового конденсата

Рз = 10--"; -для стабильного газового конденсата

(3.27) (3.28)

P -q2,55-978/T

нк - температура начала кипения нефти или бензина, К. Сведения о температуре начала кипения некоторых нефтей и зависимости давления их насыщенных паров от температуры приведены в таблице 3.29.

fiй .1. U -Kiiim-ur.-inK:iii Таблица 3.29

Справочные данные по некоторым нефтям , sl riw;.

Нефть

Ps-10-, Па

0,637

Арланская

303 308

0,901 1,010

1,188

0,920

Бавлинская

303 308

1,010 1,240

1,680

0,58!0

Мангышлакская

0,821

1,010

0,804

Мухановская

311 313

1,010 1,084

1,220

0,680

Ромашкинская

0,802

0,931

1,010

0,880

Туймазинская

298 303

1,010 1,160

1,600

0,482

Усть-Балыкская

308 314

0,804 1,010

1,110

При перекачке газонасыщенных жидкостей под Ps следует понимать их давление насыщения при температуре перекачки (см. главу 8).



Допустимый кавитационный запас насоса при перекачке нефти и нефтепродуктов

ДЬд„„.„ = ДЬ, . - к,.(ДЬгДЬ.), (3.29)

где kj, - коэффициент запаса, kj,=l,l...l,15; Ah„ А\ - поправки соответственно на температуру и вязкость перекачиваемой жидкости

(3.30)

t, тсчзан к; .1 -sa.

hj - напор, соответствующий давлению насыщенных паров жидкости; - коэффициент сопротивления на входе в насос, вычисляемый по формуле (при 565<Re,<9330) s штяя. ш-

••; „,=16-13,l-(lgRe„-2,75)"S

. , а при Re„ >9330 принимаемый равным =1.

>П1

(3.31)

Ctl(),i

§3.18. Пересчет характеристик шестеренных

насосов

Шестеренные насосы относятся к роторным насосам объемного типа, в которых жидкая среда перемещается в результате периодического изменения объема занимаемой ею полости, попеременно сообщающейся со входом и выходом насоса, j При изменении режима его работы приближенные значения подачи Q, и мооцюсти N, насоса необходимо подсчитывать по формулам:

- при изменении числа оборотов Г

1 ..л.а o;u,t

........ (3.32)

г V n

(3.33)

-при изменении вязкости перекачиваемой жидкости .л

.1 )svb;i4:- fl -г.

(3.34)

N,=Nifl-b.K Ло I Л V v

(3.35)

где Q, N, n, ti, ti„, v - соответственно подача, мощность, число оборотов, общий и объемный к.п.д., кинематическая вязкость перекачиваемой жидкости, для которых приведены эмпирические коэффициенты в табл. 3.28.

Величина объемного коэффициента вычисляется как отношение текущей подачи Q при давлении Р на выходе насоса к подаче Q„ при давлении на выходе, равном нулю

Ло =

Q Qo

(3.36)

. (! i §3.19. Примеры расчетов

Пример 3.1. Найти коэффициенты в формулах (3.1)-(3.3) при перекачке нефти, имеющей кинематическую вязкость 150 ммУс, насосом НМ 1250-260 с ротором 0,7Q„„„.

Решение .........

1.По табл. 3.4 находим для рассматриваемого насоса следующие данные: п=3000 об/мин, D2=0,418 м, п=59, Н„=283 м, а=0, Ь=35, 4.10-6 ч2/м5, с„=0,1714, с,=11,9110- ч/мз и С2=-52,68-10-« чУм.

2.Так как в насосе НМ 1250-260 колесо имеет двусторонний вход жидкости, число Рейнольдса в насосе вычисляем по формуле (3.18)

Re.""""--",58242.

60150

3.Переходное и граничное числа Рейнольдса, а также коэффициент а по формулам (3.18а), (3.21)

Re„ =3,16-1059-"°=91112;

Re = 0,224• 1059" = 107215;

а = 1,33 • 59-"-* =0,352 •

Так как Re„ < Re„ и Re„ < Re, то пересчет напора, подачи и К.П.Д. насоса с воды на перекачиваемую нефть необходим.

4. Б-762



4.Коэффициенты пересчета по формулам (3.20)

к„ = 1 - 0,128 Ig = 0,975; " , 58242

kQ = 0,975 = 0,963; : j:

к =1-0,352-ig 0,907- ,

5.Пользуясь формулами (3.22), находим

= 0,975 283 = 275,9 м; ......й*,,. дГ

в =35,4-10

- 921=37,2.10- ;

0,963 м

=0,907-0,1714 = 0,156; с, =11,91-10-- = 11,2-10- •

0,963

с,..-52,68..0-..-5,,5.Ш-

Максимальный к.п.д. на высоковязкой нефти достигается при подаче, определяемой по формуле (3.9)

Qs.onT.

11,2-10"

2-(-51,5-10")

= 1015

Пример 3.2. Вычислить коэффициенты пересчета характеристики центробежного насоса НК 65/35-70 с ротором № 1 (вариант «а») на нефтепродукт, имеющий кинематическую вязкость 70 ммУс.

• ;; Решение

1.По табл. 3.11, 3.12 находим Оз„„=65 м/ч, п=2950 об/мин, Dj=0,245 м, Ь2=0,011 м.

2.Предельные нижнее и верхнее значения вязкости по формулам (3.15)

v"=7,5-10---, =3,94-10- mVc;

v=2,6-10-

3600-0,245-0,0118

3600-0,245-0,0118

= 0,87-10 mVc;

Так как v" < v, то пересчет характеристик необходим, а раз V < v", то насос НК 65/35-70 подходит для перекачки данного нефтепродукта.

З.Число Рейнольдса для насоса по формуле (3.16)

Re„ =0,527 •

= 2528

3600-70-10"-/0,245-0,0118 4.Коэффициенты пересчета характеристики насоса по формулам (3.17)

! кд= 0,412+0,153-Ig 2528 = 0,933; » , Ч

. к:,;,-;., к„= 0,9332/3 =0,955; •

к,,= 0,201+0,170-Ig 2528 = 0,780.

I

Пример 3.3. Для условий примера 3.1 вычислить коэффициенты А и Б, необходимые для аналитического решения задач трубопроводного транспорта.

Решение

1.Номинальная подача насоса при работе на высоковязкой нефти по формуле (3.13) {ч:-" лmл«-• с**i.-.*- •

Q„oMv =0,963-1250 = 1203,8 мУч. , 2.Границы рабочей зоны насоса по формулам (3.10)

Q, =0,8-1203,8 = 963 м/ч; ; .. - ; :

0=1,2-1203,8 = 1444,5 м/ч.

3.Полагая режим течения нефти ламинарным (т=1), по формулам (3.11), (3.12) находим искомые коэффициенты .

Б (1444,5-963)• [О + 37,2-10- -(963 +1444,5)] ч .

1444,5-963 м

А = 275,9 + 0-1444,5-37,2-10"-1444,5 + 89,6• 10" -1444,5 = 327,7 м;

. Б = 3600-89,6-10" =322,6

4. Если перекачка нефти осуществляется в зоне гидравлически гладких труб турбулентного режима (т=0,25), то по формулам (3.11), (3.12)




0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 [ 13 ] 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106



Яндекс.Метрика