Главная  Переработка нефти и газа 

Скачать эту книгу

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 [ 96 ] 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106

Таблица 14.6

Вентиляторы Ц9-55 и Ц9-57

Таблица 14.7

Основные характеристики дефлекторов типа ЦАГИ

Рис. 14.2. Схема дефлектора круглого типа ЦАГИ

Скорость Од при учете только давления за счет скорости ветра (без учета разности плотностей воздуха внутри и вне здания)

0,4о

(14.16)

где - сумма коэффициентов местных сопротивлений, = 1,7 ; I д - длина патрубка дефлектора.

Совместное решение (14.15) и (14.16) дает трансцендентное уравнение

1,7 + 0,02-

= 40

Однако при £ /d <3 оно решается в явном виде

= 2,9

(14.17)

Скорость ветра, обдувающего дефлектор, принимается согласно Прил. 8.

По найденной величине диаметра патрубка выбирается № дефлектора.

При транспортировке и хранении нефти и нефтепродуктов наибольшее распространение получили дефлекторы круглые, типа ЦАГИ (рис. 14.2).

Расчет принудительной вытяжной вентиляции выполняется по тем же формулам, что и приточной.

§ 14.2. Система маслоснабжения насосньгх агрегатов

Подача масла к насосным агрегатам обеспечивает не только смазку подшипников, но и их охлаждение. Необходимый расход масла при этом находится из уравнения теплового баланса

nAN3(l-il«.) = G„(i„,-i„,),

(14.18)

где Пд- число работающих насосных агрегатов; N,ri- соответственно мощность на валу двигателя и его КПД; , i - энтальпия масла соответственно до и после насосных агрегатов. Решая (14.18) относительно 0„ , получаем

Vm2 *м1 у

(14.19)

Энтальпия масла при зацанной температуре Т составляет (кДж/кг)

i.iJB(T-273) (Т + 722),

(14.20)

где Р293- плотность масла при 293 К, кг/мУ

Необходимая подача маслонасоса находится по формуле

Qm= -. (14.21)

где р„ - плотность масла на входе в подшипники.

Давление маслонасоса не должно превышать 0,3 МПа, а объем маслобака - 250 л.

§ 14.3. Охлаждение масла

Рассмотрим алгоритм расчета воздушного охлаждения масла.

Количество тепла, которое необходимо отводить от масла

рт=о:0м2-1м,)

где Gl - фактический массовый расход масла в системе. Расход воздуха, необходимого для охлаждения масла,

(14.22)

С -р .(т -т V

рв г в V в-к в.н /

(14.23)

где Срд, - соответственно массовая теплоемкость и плотность воздуха; , Т, - температура воздуха перед калорифером и после него. Необходимая площадь живого сечения калорифера

Qb-Pb

(14.24)

где W3 - весовая скорость воздуха в калорифере; рекомендуется принимать 5 < W3 < 10 кг/мс .

Исходя из необходимой площади живого сечения калорифера, в соответствии с табл. 14.4 выбирается тип и необходимое количество калориферов.

Фактическая весовая скорость воздуха в калориферах

(14.25)

11 ,, о

где - выбранное число калориферов; f, - площадь живого сечения по воздуху одного калорифера.

Линейная скорость масла в калорифере

и.. =-

(14.26)

где f„ - площадь живого сечения одного калорифера по маслу (теплоносителю).

Число Рейнольдса при течении масла в трубках калорифера находится по формуле (5.10). В зависимости от режима течения вычисляется полный коэффициент теплопередачи от масла в воздух. Если режим течения ламинарный, то

К = 1,61-

Ре А,

(14.27)

при турбулентном режиме течения масла величина К находится по формуле (14.12).

В формуле (14.27) приняты следующие обозначения: - коэффициент теплопроводности масла; d„, i - соответственно диаметр и длина трубок калорифера; Ре - число Пекле для масла

Ре.. =

Фактическая теплоотдача в трубках калориферов

Рт.факг - "к Fit ср ~ ср) •

(14.28)

(14.29)

Q,=G-Cp(T„„,-T„,,),

(14.30)

где С - удельная теплоемкость нефтепродукта при средней температуре.

Количество тепла, затрачиваемого на расплавление застывшей части нефтепродукта,

(14.31)

где X " скрытая теплота плавления нефтепродукта, Х~ 184,4 кДж/кг ; G - масса застывшей части нефтепродукта. Затраты тепла на компенсацию тепловых потерь в окружающую среду

Q3 =K-F-AT-T,

(14.32)

где к - полный коэффициент теплопередачи от нефтепродукта в окружающую среду (табл. 14.8); F - площадь поверхности, через которую теряется тепло; AT - разность между средней температурой нефтепродукта за время разогрева Тр и температурой окружающей среды Tq , то есть AT = Тр - Т; т - время разогрева. Средняя температура разогреваемого нефтепродукта

Tep=0,5(T„3.,+T„pJ,

(14.33)

а температура окружающей среды находится по одной из следующих формул:

В задачу расчета системы пароснабжения входит определение потребности в паре, подбор котлов для его выработки, а также расчет паропроводов.

Определение расхода пара и тепла на нефтебазах

Водяной пар на нефтебазах расходуется на следующие нужды:

а) разогрев нефтепродуктов перед их перекачкой по трубопроводу, при отстое и отпуске потребителям;

б) подогрев нефтепродуктов при их сливе из железнодорожных цистерн и нефтеналивных судов;

в) подогрев нефтепродуктов в трубопроводах при внутрибазовых перекачках.

Количество тепла, необходимого для разогрева всей массы нефтепродукта G от начальной температуры Т до температуры подогрева Т„„д,