Демонтаж бетона: rezkabetona.su

Главная  Переработка нефти и газа 

Скачать эту книгу

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 [ 41 ] 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106

и секундный расход по формуле (5.7)

1239

Q = -= 0,344 м-ус. 3600

3. По найденному расходу определяем тип насосов. В качестве основных принимаем насосы НМ1250-260 с ротором Д, = 418 мм (Н,, = 298,8 м; а = 0; в = -34,8-10" чУм; = 75 ; п = 3000 об/мин), а в качестве подпорных НПВ 1250 - 60 с ротором Д, = 475 мм (Но = 59,9 м; а = 0; в = -0,89-10" чУм; =105 ; п = 1500 об/мин).

4. Определяем вязкость нефти, при превышении которой пересчет напорных характеристик насосов необходим.

Для НМ 1250 - 260 по формуле (7.69)

„„ 3000-0,418-75°°

19-10

Для НПВ 1250 - 60 по аналогии 1500-0,475-105"°

= 103-10" мУс.

= 73,7-10" мУс.

19-10

5. Определим вязкость нефти при температуре ее выкачки из резервуара. Крутизна вискограммы нефти по формуле (1.10)

U =-

-111- = 0,0686 1/К.

323-293 85,7 Вязкость нефти при температуре выкачки по формуле (1.9)

Vp = 670 - ехр[-0,0686(295 - 293)] = 584,1 ммУс.

Так как Vp>v™", то пересчет напорной характеристики НПВ 1250-60 необходим.

6. Для насоса НПВ 1250 - 60 число Рейнольдса по формуле (3.18)

1500-0.475

60-584,1-10"

а переходное число Рейнольдса по формуле (3.18а)

Re„ =3,16-10-105-°°=76423.

7. Коэффициенты пересчета напора и подачи по формулам (3.20)

k„=l-0,128-lg = 0,885;

kQ= 0,885=0,833.

Коэффициенты в напорной характеристике подпорного насоса по формулам (3.21):

Н,, =0,885-59,9 = 53,0 м;

в, = -0,89 -10-- = -1,14-10" чУм.

0,833

9. Напор подпорного насоса НПВ 1250 - 60 при расчетной подаче по формуле (3.1)

Н, =53,0-1,14-10"-1239=35,5 м.

10. При начальной температуре нефти, равной максимально допустимой Т„=338 К, кинематическая вязкость по формуле (1.9)

v„ = 85,7-ехр[-0,0686(338-323)] = 30,6 ммУс. Так как < v"", то пересчитывать напорную характеристику основных насосов нет необходимости.

И. Напор одного основного насоса при расчетной подаче по

формуле (3.1)

h„„ = 298,8-34,8-10"-1239 = 245,4 м.

12. Плотность перекачиваемой нефти при начальной температуре и температуре выкачки по формуле (1.2):

р„ =945 + 0,581-(293-338) = 918,9 кг/м; Рвык = 945 + 0,581 - (293 - 295) = 943,8 кт/м.

13. Рабочее давление головной насосной станции по формуле (7.70) при т„„ = 3

Р = 9,81 - (918,9 - 3 • 245,4 + 943,8 • 35,5) = 6,97 -10 Па. Как видно, рабочее давление превышает предельно допустимую величину на 0,57-10 Па. Поэтому уменьшаем количество работающих основных насосов до т„„ = 2, но берем ротор наибольшего диаметра Дз = 460 мм (Но = 316,8 м; а = 0; в =-41,9-10 чУм; =75).

14. Напор основного насоса при роторе с Д = 460 мм

=316,8-41,9-10- -1239 =252,5 м. и рабочее давление головной насосной станции при т„„ = 2 по формуле (7.70)

Р = 9,81 -(918,9-2 - 252,5 + 943,8- 35,5) = 4,88-Ю Па. В этом случае трубопровод значительно недогружен по давлению. Поэтому принимаем решение об обточке роторов основных насосов диаметром 418 мм.

15. Необходимый напор одного основного насоса с обточенным

рабочим колесом



hi =245,4-

0,57-10*

- = 224,3 м.

3-918,9-9,81

16. Необходимый диаметр обточенного ротора по формуле (5.35)

Д; =0,418

224,3 + 34,8-10"*-1239

298,8

-=0,403 м.

Это на 3,6 % меньше исходного диаметра, что вполне допустимо.

17. Таким образом, напор насосной станции по формуле (7.64)

Н„,,= 3-224,3 = 672,9 м.

18. Средняя вязкость нефти при выбранной Т„ и числе насосных станций п = 3 по формуле (7.72)

= 5,64-10"" мУс.

"(35,5 + 3-672,9-20 - 30)" 0,0246-0,344М50000 Аналогично при числе НС от 4 до 9 находим:

v,p =17,9 mmVc; vp =44,0 mmVc; v,„ =91,5 mmVc;

v,p =169,9 mmVc; vp =290,2 ммс; v =465,4 mmVc.

19. По формуле (7.60) находим среднюю температуру перекачки, соответствующую найденной средней вязкости. При числе насосных станций, равном 3,

Т,„ =323--L „ = 362,7 К.

" 0,0686 85,7

Аналогично находим: Т =345,8 К; Г =332,7 К; Т„ =322,0 К; Т,р, =313,0 К; Т,„, =305," К; Т,, = 298, К.

Так как при выбратюй нача;н>ной температуре и числе НС равном 3,4 и 5 средние температуры перекачки превышают максимально допустимую температуру нагрева нефти, то дальнейшие расчеты по этим вариантам делать не naiio. Вариант с числом НС равном 9 также в дaльнeйuJeм не рассматриваем, т. к. Т меньше минимально допустимой температуре нефти.

20. Для числа НС, равного 6, 7 и 8, по формуле (7.73) находим соответствующие значения конечной температуры. При числе НС, равном 6,

Т„ =0,5(3-322-338) = 314 К.

Аналогично вычисляем: Т. = 300,5 К и Т. = 288,8 К.

По результатам данного расчета из дальнейшего рассмотрения

исключаем вариант с 8 насосными станциями, т. к. Т меньше минимально допустимой температуры.

Итак, из семи вариантов расчета при Т = 338 К достаточно рассмотреть в дальнейшем только два.

21. Вычисляем коэффициенты Г и Е по формулам (7.41):

2-11,63-1,2 2-1,211

1п(4-1,2)-

2-0,062

In 0,53 = 5,80 м-К/Вт;

Е = -

0,062 1,211

= 7,65 м-К/Вт.

22. Теплоемкость нефти при средней температуре перекачки 322 К, соответствующей перекачке 6-ю насосными станциями, по формуле (1.5)

С =(762+ 3,39-322) = 1903 Дж/кг К. л/945

23. Для варианта с 6-ю насосными станциями при коэффициенте кратности = 1 по формуле (7.74)

=ехр

7,65

3,14-450000

6-1-0,344-945-1903-ln

338-275 314-275

-5,J

= 0,52 м.

Так как < D„, то в тепловой изоляции нет необходимости, е. 8„з = 0. В"связи"с этим необходимо уточнить начальную и конечную температуры нефти при сохранении ее средней величины. 24. По формуле (7.40)

= 5,8+ 7,65-In0,53 = 0,943 м-К/Вт.

25. Число Шухова по формуле (7.75)

3,14-450000

= 0,404

Шу = -

0,943-6-1-0,344-945-1903

26. Уточненное значение начальной температуры нефти по формуле (7.62)

0,404

Т<„=275 + (322-275)

-0,404

= 332,1 К,



а уточненная величина конечной температуры по формуле (7.1) Т1/ = 275+ (332,1-275)е-"" =313,1 К. Уточненная величина средней температуры перекачки

T<;=i(332,l +2-313,1) = 319,4 К,

что практически совпадает с ранее найденной.

Учитывая предварительный характер расчетов, возможным изменением h„„ пренебрегаем. Тем более, что сохранение величин Ъ. и Н неизменными обеспечивается уменьшением степени обточки ротора основных насосов.

27. Увеличение ф., и числа НС ведет к уменьшению расчетной величины по сравнению . Следовательно, в вариантах с п = 6 и ф= 2...5, а также п = 7 и ф = 1...5 тепловая изоляция тоже не нужна, но и здесь требуется уточнить Т,, и Т. Расчеты выполняются аналогично. Их результаты приведены в табл. 7.4.

Таблица 7.4

Результаты расчетов по вариантам с различными числами насосных станций, пунктов подогрева и начальной температуры нефти

Т.,, к

Число

Толщина ГС НЛО вой

n = n-s,,

ii;icociii,ix

к к

<In

изоляции, мм

станций

расчетная

принятая

тыс.руб/год

332,1

313,1

13251,2

326,9

317,4

13830,0

325,2

318,9

14032,4

324,4

319,7

14239,8

323,9

320,1

14394,0

320,1

306,7

13329,7

316,4

309,8

13852,5

315,3

310,8

14057,1

314,7

311,4

14261,4

314,4

311,7

14665,5

327,0

320,0

13052,3

326,4

317,0

13383,2

325,6

319,2

13632,4

324,8

320,0

13902,1

324,3

320,5

14101,2

320,5

307,0

12968,5

316,8

310,1

13251,0

315,6

311,1

13499,7

315,0

311,7

13742,1

314,7

312,0

13978,6

Для каждого из вариантов сочетания параметров Т„, Т, п, ф и необходимо определить суммарные годовые приведенные затра-

ты. Сделаем это на примере ряда: Т„ = 327 К; Т - 320 К; п - 6; Ф = 1; D„3 = 0,66 м.

28. Необходимая поверхность нагрева тепловых установок по формуле (7.43)

F 1239-945-1904,2-(327-320)-1,2 3600-10-0,7

29. Капиталовложения в один пункт подогрева по формуле (7.42а)

К,„ = 500 - 754,6 = 377300 руб.

30. Приведенные годовые затраты в один пункт подогрева по формуле (7.43в)

П,,, = (0,15 + 0,1) - 377300 + 15000 = 109325 руб/год.

31. Постоянные числовые коэффициенты по формулам (7.44) и (7.46)

Аг =100-10"-400

3,14

450000 = 14130000 руб/м;

Аз = 14130000 - 0,52 = 3969117 руб;

3,14-450000-109325 " 1239-945

-1904,2-In

327-273

=1769584;

3600 320-273

= 14130000 - (0,15 + 0,1) = 3532500 руб/(м • год). 32. Суммарные приведенные годовые затраты в пункты подогрева и тепловую изоляцию по формуле (7.45) за вычетом величины S3 равны

1769584

п: =-

: + 3532500-0,66 =1606265 руб/год

5,8 + 7,65-1пО,66

33. Так как основные затраты электроэнергии на перекачку связаны с работой насосов НМ 1250-260, то в формуле (7.83) нацо использовать их к. п. д. Произведем его пересчете воды на высоковязкую нефть.

Для НМ 1250-260 коэффициенты в формуле (3.3) равны С, = 0,206; С, = 11,3 - 10- ч/м; С = - 5 • 10" ч7м«.

По формулам (3.20):

Re =0,224-10-75°*= 117563;

=1,33-75"°=0,326.

Кинематическая вязкость перекачиваемой нефти при температуре Т„ = 327 К по формуле (1.9)

v„ = 670 - ехр [-0,0686 - (327 - 293)] = 65,0 mmVc Число Рейнольдса, характеризующее течение нефти в рабочем колесе, по формуле (3.18)




0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 [ 41 ] 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106



Яндекс.Метрика