Демонтаж бетона: rezkabetona.su

Главная  Переработка нефти и газа 

Скачать эту книгу

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 [ 14 ] 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106

Б = 5 - 963) [О + 37,2 • 10- • (963 +1444,5)1 q

1444,5-963-" 10"

= 283,2 м;

А = 275,9 + О 1444,5 -37,2 10" • 1444,5 + 0,251 10" • 1444,5" =

, Б = 3600" •0,251-10-=419,9

1.75

4.25 -.Ф-

Пример 3.4. Рассчитать необходимое давление на входе в насос НПВ 1250-60 при перекачке автомобильного бензина, имеющего температуру начала кипения Т„к=313 К. Перекачка ведется при температуре 283 К с расходом 1240 мУч. Плотность бензина равна 740 кг/мз, а кинематическая вязкость - 0,8 ммУс.

aim л1щмо)1>t\:.m.ofivi..i.j Решение пьхг;,/л>\. J Цит01

1.Давление насыщенных паров бензина при температуре перекачки по формуле (3.25)

=57000-ехр[-0,0327-(313-283)] = 21371 Па. , 2.Соответству10щий напор в метрах бензинового столба . j ; ;

21371

S - =2,94 м.

740-9,81

3.Поправка кавитациониого запаса насоса на температуру по формуле (3.30)

Ah, =0,471-2,94"" =0,765 м. 4.По табл. 3.8 находим, что диаметр входного патрубка насоса

. D„,=0,8 м. , , „ , „

5.Скорость бензина и число Рейнольдса во входном патрубке насоса

" co„ =-- = 0,686 м/с,

" 3600-3,14-0,8 ,4,v.,, /,/ : :

....... Re,. = "-? = 686000- .1, .

0,8-10" , , , , „

Так как Re,,>9330, то Ah, = 0.

6.По табл. 3.7 находим кавитационный запас насоса на воде ДЬд„„з=2,2 м и по формуле (3.29) вычисляем кавитационный запас насоса на бензине

Ah„„„=2,2-l,l-(0,765-0) = l,36 м.

7.Выполняем расчет по неравенству (3.23)

:.1 + 1,36-? = 4,28 м.

p-g 740-9,81

2-9,81

Таким образом, давление на входе в насос должно быть не менее

р :=740-9,81-4,28 = 31070 Па. " • .г. S.уг.

Пример 3.5. Определить параметры шестеренного насоса ШГ 5-25А, перекачивающего масло с расходом 0,6 мУч.

Решение

1.По табл 3.28 для данного типа насоса находим Q,„=0,72 мУч; Р„=0,36 МПа; d„=-0,013; d,=1,807; d2=-2,541.

Так как Q<Q, то P>P и, следовательно, a=492,9; b=2,585. 2.Давление, развиваемое насосом, из формулы (3.6)

Р = Р.„ +

Qu,-Q

= 0,36 +

V ш /

3.к.п.д. насоса по формуле (3.6)

0,72-0,6 492,9

.уУЗЦ

= 0,40 МПа.

г = -0,013 + 1,807-0,4-2,541-0,4=0,303, т.е. 30,3 %. 4.Мощность, потребляемая насосом, по формуле (3.5)

0,6-0,4-10 3600

10" =0,0667 кВт.

Так как N<20 кВт, то к„,= 1,25. 5.Необходимая мощность электродвигателя шестеренного насоса по формуле (3.4)

N„,ogx =1>25О,0667 = 0,0833 кВт.



ГЛАВА

РАСЧЕТ ТРУБОПРОВОДОВ НА ПРОЧНОСТЬ И УСТОЙЧИВОСТЬ

Для сооружения магистральных трубопроводов применяют стальные бесшовные горячекатаные трубы из углеродистых и легированных сталей, а также электросварные прямошовные или спирально-шовные сварные трубы из низколегированных сталей с более высокими механическими свойствами по сравнению с углеродистыми сталями, что позволяет уменьшить толщину стенок.

; ) i . §4.1. Определение толщины стенки .;V

трубопроводов . ; ; i

i Расчетную толщину стенки трубопровода оп-

ределяют по формуле

, • ill

2(n,p + R,)

(4.1)

где р - рабочее давление (избыточное); D„ - наружный диаметр трубы; П - коэффициент надежности по нагрузке: п, = 1,15 для нефте- и нефтепродуктопроводов, работающих по системе из «насоса в насос»; п, = 1,1 - во всех остальных случаях; R, - расчетное сопротивление металла трубы и сварных соединений ,. >

(4.2)

R„, - нормативное сопротивление растяжению (сжатию) металла труб и сварных соединений, определяемое из условия работы на разрыв, равное минимальному пределу прочности ор (см. прил. 1.1); niQ - коэффициент условий работы трубопровода (Шд = 0,9 для трубопроводов III и IV категорий, т„ = 0,75 для трубопроводов I и II

категорий и = 0,6 для трубопроводов категории В); К, - коэффициент надежности по материалу, определяемый по прил. 1 или табл. 4.1; К„ - коэффициент надежности по назначению трубопровода, зависящий от его диаметра (для D„ < 1000 мм К„ = 1, для D„ = 1200 мм К„ = 1,05).

Таблица 4.1

Величины коэффициента К,

Характеристика труб

Величина К,

1. Сварные из малоперлитной и бейнитной стали контролируемой прокатки и термически упрочненные трубы, изготовленные двусторонней электродуговой сваркой под флюсом по сплошному технологическому шву, с минусовым допуском по толщине стенки не более 5% и прошедшие 100%-й контроль на сплошность основного металла и сварных соединений неразрушающими методами

1,34

2. Сварные из нормализованной, термически упрочненной стали и стали контролируемой прокатки, изготовленные двусторонней электродуговой сваркой под флюсом по сплошному технологическому шву и прошедшие 100%-й контроль сварных соединений неразрушающими методами. Бесшовные из катаной или кованой заготовки, прошедшие 100%-й контроль неразрушающими методами

1,40

3. Сварные из нормализованной или горячекатанной низколегированной стали, изготовленные двусторонней электродуговой сваркой и прошедшие 100%-й контроль сварных соединений неразрушающими методами

1,47

4. Сварные из горячекатанной низколегированной или углеродистой стали, изготовленные двусторонней электродуговой сваркой или токами высокой частоты. Остальные бесшовные трубы

1,55

При наличии продольных осевых сжимающих напряжений расчетную толщину стенки определяют по формуле

n,pD„

2(n,p-b,R,)

(4.3)

где коэффициент, учитывающий двухосное напряженное состояние труб



1-0,75

-0,5

(4,4)

- абсолютное значение продольных осевых сжимающих напряжений, вычисляемое по действующим расчетным нагрузкам и воздействиям с учетом упруго-пластической работы металла труб в зависимости от принятых конструктивных решений

a„p,=-aEAT-b0,3Md.

(JUI.i ну

(4.5)

«а - коэффициент линейного расширения металла трубы, а = 12-10"* град-; Е - модуль упругости металла (сталь), Е = 2,06-105 МПа; AT - расчетный температурный перепад; d - внутренний диаметр трубы.

Абсолютное значение максимального положительного АТ(+) или отрицательного АТ. температурного перепала, при котором толщина стенки определяется только из условия восприятия внутреннего давления по формуле (4.1), определяют по формулам

mu.j iici-

I*,;) uK

(4.6)

где Ц - коэффициент Пуассона, ц=0,3. \ Полученное расчетное значение толщины стенки трубы округляется до ближайшего больи1его значения 5„, предусмотренного государственными стандартами или техническими условиями.

Минимально допустимая толщина стенки трубы при существующей технологии выполнения сварочно-монтажных работ должна быть не менее 1/140 наружного диаметра трубы, но не менее 4 мм. Трубопроводы диаметром до 1200 мм на воздействие давления грунта или вакуум не рассчитывают. При расчете толщины стенки трубы запас на коррозию не предусматривается.

Минимально допустимый радиус упругого изгиба подземных и наземных трубопроводов определяют из условий прочности поперечных сварных швов и упругой работы металла труб по формуле

0,5ED„

0,9-К„

ц-а;-аЕАТ

где С - коэффициент (С = 1 для трубопроводов П1 и IV категорий; С = 0,85 для трубопроводов I и П категорий и С = 0,65 для трубопроводов категории В); R" - нормативное сопротивление, которое равно пределу текучести, определяемому по государственным стандартам и техническим условиям на трубы (см. Прил. 1); у, -коэффициент, учитывающий двухосное напряженное состояние металла труб, при растягивающих продольных напряжениях \/з принимают равным единице, а при сжимающих определяют по формуле ,

1-0,75

0,9К„

R"

-0,5-

0,9К„

(4.8)

- кольцевые напряжения от рабочего давления

""" 26..

(4.9)

Для ориентировочного и быстрого определения допустимого радиуса упругого изгиба можно использовать соотношение

R =1000-D.,

(4.10)

где Dy - условный диаметр трубопровода, м.

Действительные радиусы R упругого изгиба трубопровода в вертикальной и горизонтальной плоскостях должны быть больше Rдo„. При R < R„o„ следует применять специальные гнутые вставки труб.

§4.2. Уточнение толщин стенок труб на отдельных участках магистрального трубопровода

ii,»H. iTi Магистральные нефте- и нефтепродуктопроводы в целом относятся к третьей или четвертой категории. Поэтому при расчете толщины стенки для них принимают = 0,9. Однако отдельные участки магистральных трубопроводов могут иметь иную категорию. Поэтому толщина стенки на этих участках требует уточнения.

Сведения о категориях участков магистральных нефте- и нефтепродуктопроводов приведены в табл. 4.2. . г




0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 [ 14 ] 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106



Яндекс.Метрика