Демонтаж бетона: rezkabetona.su

Главная  Переработка нефти и газа 

Скачать эту книгу

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 [ 17 ] 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121

ет объем при давлении р нефти, газа и воды в 1 м продукции скважины, т. е.

см -•н+ pJ (-0-p.г)+в.н•

(1.4-36)

Изменения объемного коэффициента нефти В» и растворимости газа J?p. г в зависимости от давления при средней текущей температуре можно установить с помощью диаграмм, построенных на основе ре-

dh м


i,m dp 7 МПа

wo -

-sao

liOO


a, M , , кг/с

Рис. 1.4-20. Зависимость параметра С от дМи

1 2 3 1 р, 1НПа

Рис. 1.4-21. Графическое построение кривой изменения давления вдоль подъемника.

/ - дифференциальная крипая Лк1йр = Ф(р); 2 - интегральная кривая к = Ф(р)

зультатов лабораторных экспериментов. Кривые Вн = Ф{р) и р. г = = Ф(р) можно с достаточным приближением заменить прямыми (рис. 1.4-22 и 1.4-23). Погрешности при такой замене не должны быть существенными. Тогда

н = -В„.с„+/гвР.

р.г==р.г.см + ««Р-

Для расчета Vcm требуется также знать значение М м, не зависящее от температуры и давления; значение этого коэффициента можно рассчитать по формуле

Лм=Р„+РЛ + Рвв.н-

Пример 1.4-4. Определить распределение давления по высоте подъемника, если н=42,4 м/сут; ;?о=164 ыЧи; Rb.„ = Q; £=1150 м; d=73 мм; йв=62 мм; pi = 5,3 МПа;



7 = 324 К; ркст = 830 кг/м; рг.ст=1,1 кг/м; рв.ст=1000 кг/м; «р.г.с«=10 м/м; ля = = 0,75 (mVm3)/0,1 МПа; Гкр = 232 К; Ркр = 4,55 МПа; „ = 0,0981 МПа; и 7-ст = 288 К.

Всм рассчитывается по уравнению (1.4-34) при давлениях 5,3; 4,5; 3,5; 2,5 и 2,0 МПа. Основные промежуточные результаты расчетов приведены в табл. 1.4-2. По уравнению (1.4-10)

-Im = 830,-f 1,64-1,1 = 1010 кг/мз, 9„Af„ = 0,496 кг/с.

Таблица 1.4-2

р, мш

пспр

пс.пр

мз/мз

мз/мз

мз/мз

В, мЗ/мз

1,40

1,16

0,855

40,0

50,0

2,10

1,40

0.99

0,875

34,0

44,0

2,66

1,40

0,77

0,900

26,4

36,4

3,74

1,40

0,55

0,935

18,9

28,9

5,76

1,40

0,44

0,950

15,1

25,1

7,52

р, МПа

лдр, 10-2мЗ/м»

Вниз/мз

Всм-мз/мЗ

кг/мз

/Рсм-кг/мЗ

dpIdh, 10-2МПа/м

dhjdp, м/МПа

5,3 4,5 3,5 2,5 2,0

Пр н n

8,10 8,10 5,35 3,83 3,06 е ч а н и е:

1,22 1,21 1,19 1, 18 1, 17

= 830-f 164-1

3,32 3,87 4,93 6,94 8,69

,1 = 1010 кг/j

304 261 204 145 116

4,77

5,56

7,11 10,0 12,50

91-10-*-1010 = 0

о.зсз

0,261 0,207 0,152 0,126

496 кг/с, С=1,4

330 382 483 657 793

5-10..

По диаграмме на рис. 1.4-20 О=1,45-103. Кривая / на рис. 1.4-21 отражает дифференциальную кривую (1к1(1р=Ф(р), а кривая - функцию h Ф(р), полученную в результате графической интеграции кривой /. Начальная точка этой кривой опреде-



Рис. 1.4-22. Кривая зависимости объемного коэффициента нефти от давления ири средней текущей температуре

Рис. 1.4-23. Зависимость растворимости газа от давления при средней текущей температуре

ляется координатами L и pi, действительными для башмака подъемной колонны труб. В соответствии с диаграммой давление на устье фонтанирующей скважины должно составлять 2,68 МПа. Если давление, требуемое для подачи продукции скважины через выкидную линию, будет меньше этого значения, скважина будет фонтанировать.



Поэтман и Карпентер определили коэффициент, учитывающий потери напора за счет измерения параметров потока в трубопроводах, диаметр которых равен диаметру подъемных труб. В скважинах высокой производительности для подъема нефти часто используется кольцевое пространство. Эксперименты, касающиеся подъема жидкости в кольцевом пространстве, были выполнены Баксендэллом на месторождении Ла-Пас (Венесуэла).

в) Усовершенствование метода Поэтмана-Карпентера

По Баксендэллу уравнение (1.4-32) можно использовать для расчета градиента давления при потоке в кольцевом пространстве, если выписать его в виде

Всм

(1.4-37)

Диаграмма изменения /, построенная экспериментально, характеризуется участком 3 (рис. 1.4-24), При потоке по кольцевому пространству двухфазной смеси

f p-t-l p- -j.iT-[ I I I [- I 1 I H значение ds выражения

gnMulds следует заменить выражением (с?к + тр). Участок / кривой отражает первоначальную f-кривую Поэтмана - Карпентера. Баксендэлл предложил соединить две кривые переходным участком 2. Как считает Баксендэлл, уравнение (1.4-37) можно применять для определения перепада давления потока жидкости и газа, движущегося по горизонтальным выкидным линиям. Баксендэлл построил свою f-кривую частично на основе результатов экспериментов.

При вскрытии одной скважиной нескольких пластов в качестве подъемных можно использовать трубы небольшого диаметра (41 и 48 мм). Хагедорн и Браун в 1964 г. проверили теорию Поэтмана - Карпентера на трубах диаметром 41 мм. Они нашли, что вид /-кривой, показанной


О /о 20 30 W 50 60 70

Рис. 1.4-24. Зависимость коэффициента потерь яа трение при горизонтальном и вертикальном течении

двухфазного потока от параметра --:

/ - участок, соответствующий f-крнвой Поэтмана - Карпентера; 2-переходный участок; 3 - участок, построенный экс-11е1)иментально; 4 - эксперименты в вертикальном подъемнике; 5 - эксперименты в выкидных линиях




0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 [ 17 ] 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121



Яндекс.Метрика