Главная  Переработка нефти и газа 

Скачать эту книгу

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 [ 76 ] 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121

монотонно увеличивается во времени до тех пор, пока он не достигнет значения, соответствующего установивщемуся потоку. По длине окружности, соответствующей радиусу Ге, пластовое давление будет равным Рз. СТ, а забойное давление рз. д остается неизменным. Увеличение Ге соответственно ведет к снижению среднего градиента давления фильтрации в пласте, что, в свою очередь, снижает приток к забою qv.ct, при rl =Ге фильтрация к забою скважины стабилизируется. Коэффициент С\ полученный по данным эксплуатации в течение времени t, следует умножить на коэффициент снижения С; коэффициент С для стабилизированной фильтрации в этом случае равен сС (Харст и др., 1963). Коэффициент снижения можно рассчитать по данным кривой восстановления забойного давления в зависимости от времени, снятой после исследования скважины в течение / и последующей ее остановки, так как степень восстановления давления определяется по тем же параметрам, что и зависимость между коэффициентами С и С. По данным Харста и других,

Рз.ст -Рз.д

где рз1 - забойное давление в скважине после ее закрытия по истечении того же времени, как и при предыдущем,исследовании; рз.д -динамическое забойное давление до остановки скважины; Рз. ст - статическое забойное давление.

Пример 3.1-2. Вывести уравнение притока для стабилизированного потока,, если уравнение притока при неустановившемся режиме в течение 8 ч равно:

,,.„ = 3,081.10--(p.„-p:„f«°.

Пластовое давление, определенное по кривой восстановления давления, рз.ст = = 17,33 МПа, забойное давление до остановки рз.д=14,9 МПа; за-бойное давление, измеренное спустя 8 ч после остановки, рз= 17,04 МПа. Из уравнения (3.1-8)

1,704-10 - 1,494-10 „ 1,733 10 -1,494 10 откуда ,

С = сС = 0,879 - 3,081 -10-12 = 2,708 10-1

Уравнение (3.1-2) стабилизированного притока принимает вид: ,,.,, = 2,708-10-12 (pL.-P.X".....

Согласно методике Картера, вполне достаточно проведение кратковременных испытаний со сменой двух различных щтуцеров, при этом дебит скважины должен быть постоянным в процессе исследования (Картер и др., 1963). Описание метода здесь не приводится, так как этот вопрос изучается в курсе «Физика пласта».

3.1.3. ПРЕОБРАЗОВАНИЕ УРАВНЕНИЯ ПРИТОКА, ПОЛУЧЕННОГО ДЛЯ УСТАНОВИВШЕГОСЯ РЕЖИМА, В УРАВНЕНИЕ НЕУСТАНОВИВШЕГОСЯ РЕЖИМА

Во время исследований при установившемся режиме поток продукции через данный штуцер может не стабилизироваться. Это происходит, например, из-за того, что давление на устье скважины изменяется мед-

16-546 241

ленно и за данное время исследователю может казаться, что оно полностью восстановилось, в то же самое время давление может значительно возрасти. В этом случае кривая не будет отражать действительного положения, так как показатель степени и уравнение притока были приняты неверно. Расчетным путем можно определить положение рабочих точек. При внесении корректировки исходят из того, что в некоторых случаях исследование скважины следует проводить без промежуточных остановок. Если, например, в продукции скважины содержится некоторое количество жидкости, последняя при остановке скважины накапливается на забое и при низких дебитах не извлекается на поверхность при последующем пуске скважины. Динамическое забойное давление в этом случае можно измерить скважинными манометрами, что иногда бывает чрезвычайно трудно. Поэтому ниже описывается методика Кларка (Катц и др., 1959) о преобразовании уравнений притока при станционарном режиме в уравнения при неустановившихся режимах.

Первая точка с координатами (pLr -Рзм )> ?г.сть полученная в процессе исследований при установившемся режиме, принимается за первую точку кривой неустановившегося режима. Другие точки при установившемся режиме необходимо преобразовать в точки, действительные в моменты ti. При преобразовании на коэффициент коррекции Ki делят значения [Ары = {рз.ст -Рз.д.)], соответствующие дебитам, определенным при установившемся режиме. Индекс i характеризует порядковые числа последовательных фаз исследования при установившемся потоке, каждое из которых относится к штуцеру различного размера. Коэффициент коррекции

} ?г.ст i Лз.р i /3 J дч

?r.cTiA3.pi-f (i?r.cT2-Уг.сп)-------(?r.cTi-9г.сг(г-1))Л/э.рг

где Мз.ху-безразмерное значение забойного давления в различные моменты безразмерного времени Nt. Если Nt>\OQ, то N3.P можно определить по уравнению

N,.p={\nN,-\-0,80977). (3.1-10)

Значение Nt находят по уравнению (3.1-7)

Nt==

Для нашего случая параметр t в уравнении (3.1-7) -это время от начала исследования при установившемся потоке.

Пример 3.1-3 (ло Мнхали Мегайэри). В табл. 3.1-1 приведены данные, полученные при измерениях в <жв. Алгайо-11 (Венгрия), при установившемся потоке, прерванном до окончательной стабилизации.

В течение всего периода исследования остаются постоянными с достаточно хорошим приближением следующие параметры: fer= 1,432-10-" м; Цг= 1,895-10"; Ф =

=0,223; Cr=4,6bil0~* -; Гск,=0,084 м. Найдем уравнение притока при неуста-МПа

новившемся режиме для /=7 ч. Уравнение прямой, составленной для точек (?г.ст, А д), по данным исследования

= 3,446 10-13 (pj p=j0,578

Из уравнения (3.1-7)

1,432 10-1*

1,845-IO-S-0,223-4,61 •10-8-0,0842 = 0,42.

Из этого уравнения находим Ni для различных значений / и затем определяем соответствующие значения /Va.p из уравнения (3.1-10) и Ki из уравнения (3.1-9).

Таблица 3.1-1

Таблица 3.1-2

Рис. 3.1-3. Индикаторные кривые: / - непрерывный поток; - неустановившийся поток