Главная  Переработка нефти и газа 

Скачать эту книгу

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 [ 42 ] 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164 165 166 167 168 169 170 171 172 173 174 175 176 177 178 179 180 181 182 183 184 185 186 187 188 189 190 191 192 193 194 195 196 197 198 199 200 201 202 203 204 205 206 207 208 209 210 211 212 213 214 215 216 217

в области перед фронтом оторочки средняя по пласту концентрация тяжелого компонента рассчитывается по формуле

Сз(0 = Сз(1/0-1/з(1/К- (2.10)

Для графического определения средней концентрации тяжелого компонента до момента прихода фронта конденсатного вала на добывающие скважины (< 1/D необходимо через точку В на плоскости (Сз, Щ провести прямую с наклоном 1/ f до пересечения с осью абсцисс. Абсцисса точки пересечения равна Сз[1). Расстояние от этой точки до точки Сзв пропорционально объему отобранного конденсата: Cg - Сз(1). Текущая конденсатоотдача r(f) определяется по формуле

Л(0= Сзв-Сз(0 /Сзв.

(2.11)

Для нахождения величины Сз(1) после момента прихода конденсатного вала на добывающие скважины, но до момента прихода фронта оторочки 1/D<f<l прямую с наклоном I/1 надо провести через точку F (см. рис. 2.16). После прихода фронта оторочки Сз(0 = 0.

На рис. 2.18 показана динамика роста текущей конденсатоотдачи на стадии невозмущенной зоны и конденсатного вала. Полное извлечение конденсата (г = 1) достигается в момент подхода фронта оторочки к добывающим скважинам, т.е. после прокачки одного порового объема.

На стадиях невозмущенной зоны и конденсатного вала конденсатоотдача линейно возрастает с ростом времени t. Поскольку при f = О г = О, а при t = 1 г = 1, график r(f) однозначно определяется значениями l/Dn r(l/D). Ниже приведены результаты расчетов этих величин для различных значений начальной насыщенности пласта жидкой фазой S„. Необходимость таких расчетов связана с тем, что прямые данные о насыщенности Sh жидкой фазой порового пространства на опытном участке Вуктыльского месторождения отсутствуют.

Текущая конденсатоотдача г] в момент 1/D подхода конденсатного вала к добывающим скважинам для различных насыщенностей S„ коллектора Вуктыльской залежи жидкой фазой при нагнетании в пласт оторочки ШФЛУ;

S„......................... 0,1 0,125 0,2 0,3

1/D..................... 0,82 0,77 0,63 0,44

ti (1/D).............. 0,35 0,31 0,27 0,26

Из приведенных данных видно, что с увеличением S„ конденсатный вал придет на добывающие скважины быстрее, зона вала расширится; доля конденсата, добываемого на стадии вала, увеличится.

Очевидно, что на первом этапе опытной закачки не могут быть получены высокие технико-экономические показатели.

Рис. 2.18. Динамика конденсатоотдачи в ходе аы-теснення

Таблица 2.5

Показатели процесса вытеснения конденсата на опытном участке Вуктыльского ГКМ

При оценке ожидаемых показателей опытно-промышленной эксплуатации опытного участка были рассмотрены четыре варианта:

закачка оторочки ШФЛУ, проталкиваемой сухим газом (газом сепарации), в пласт с конденсатонасыщенностью S„ = 12,5% объема пор, что соответствует условиям зон вуктыльского пласта, удаленных от забоев скважин;

закачка оторочки ШФЛУ, проталкиваемой сухим газом (газом сепарации), в пласт с конденсатонасыщенностью S„ = 27 % объема пор, что соответствует условиям опытного участка (со средневзвешенной по объему конденсатонасыщенностью);

закачка обогащенного газа, содержащего 50 % (молярная доля) этана, пропана, бутана, в пласт с S„ = 12,5 %;

закачка обогащенного газа, содержащего 50 % (молярная доля) этана, пропана, бутана, в пласт с S„ = 27 %.

Во всех вариантах неоднородность пласта учитывалась коэффициентом охвата (приняли, что он равен 0,2). Это значение коэффициента охвата близко к полученному ВНИИГАЗом для месторождения в целом (0,17) при рассмотрении целесообразности осуществления различных методов воздействия на пласт.

Показатели опытно-промышленной эксплуатации опытного участка, полученные на основании экспериментальных данных и расчетов с использованием математической модели процесса, приведены в табл. 2.5.

Применение обогащенного газа для повышения углеводородоотдачи пласта

2.2.1

Механизм фильтрации жидкой фазы при нагнетании газообразных агентов

Экспериментальные исследования автора показали, что если через истощенный газоконденсатный пласт, содержащий выпавший углеводородный конденсат, фильтруется обогащенный газ или газообразный диоксид углерода, то при определенных условиях жидкая углеводородная фаза приобретает подвижность. Исследование условий подвижности жидкости рассмотрено ниже.

Одновременная фильтрация жидкости и газа возможна, если насыщенность пористой среды жидкостью больше некоторого значения, которое зависит прежде всего от характеристик пористой среды и физико-химических свойств жидкости и газа. Это критическое значение насыщенности обычно колеблется в пределах от 30 до 50 % объема пор.

Предварительные опыты по фильтрации азота через трубную модель пласта длиной 2 м, заполненную кварцевым песком широкой фракции, показали, что при проницаемости 1,25- 10" м критическая насыщенность составляет 45 %, а при увеличении проницаемости до 10" м снижается до 19 %. При проницаемости 1,25- 10" м получена прямолинейная обратная зависимость относительной проницаемости по газу от насыщенности жидкостью, общая для гексана, декана и додекана, и одинаковое значение критической насыщенности (45 %).

По современным представлениям критическая насыщенность при двухфазной фильтрации в данной пористой среде является функцией безразмерного параметра vr/a, где v - скорость фильтрации вытесняющего флюида. Г) - вязкость жидкости, о - поверхностное натяжение на границе фаз. Влияние этого параметра на критическую насыщенность начинает сказываться при vr/a > 10". Для указанных жидкостей отношение у\/а соответственно равно 0,016; 0,038 и 0,058 с/м, т.е. меняется в 3,7 раза. Однако при скоростях фильтрации порядка 10" м/с параметр vr/a в рассматриваемом случае остается менее 10"*, что и объясняет неизменность критической насыщенности.

Эти опыты подтвердили также, что значение критической насыщенности практически не зависит от скорости фильтрации газа и его плотности р, если их произведение находится в обычных для пластовых условий пределах v • р = 5 • 10"-i-20 • 10" кг • м/м • с.

Фильтрация газа, растворяющегося в неподвижной жидкости, находящейся в пористой среде, при определенных термобарических условиях