Демонтаж бетона: rezkabetona.su

Главная  Переработка нефти и газа 

Скачать эту книгу

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 [ 34 ] 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152

Суммарная площадь сечений,

F 1 06, м2

Сочетание диаметров насадок, мм

Суммарная площадь сечений, F-106, м2

Сочетание диаметров насадок, мм

15-18-18

17-18-18

17-17-18

18-18-18

16-18-18

Т а б л и ц а 6.13

Гидравлические потери в долотах

Значение коэффициента ад, дм

Промывочный раствор

295,5

244,5

190,5

Тип турбобура

Т12МЗ-240 ТС4-240

Т12МЗ-215 ТС4-215

Т12МЗ-215 ТС4-215

Т12МЗ-195 ТС4-215

Т12МЗ-172 ТС4-172

Вода

Глинистый

210-10-5 230-10-5

225-10-5 250-10-5

400-10-5 440-10-5

425-10-5 460-10-5

2150-10-5 2400-10-5

раствор

5. После нанесения на поле диаграммы характеристики насоса потерь зависящих и не зависящих от глубины скважины необходимо отложить при каждом рациональном расходе промывочной жидкости величину рт = 2/3 р0 (рт - перепад давления в турбобуре; р0 - давление в нагнетательной линии буровых насосов). По данным П.П. Шумилова,

Т а б л и ц а 6.14

Гидравлические потери в бурильнгх трубах

Диаметр бурильных труб, мм

Толщина стенки, мм

Значение коэффициента а-108 для

воды

глинист1х растворов

Q <2628 л/с

Q >2628 л/с

168,3

Q <2224 л/с

Q >22-24 л/с

Q <2022 л/с

Q >2022 л/с

139,7

114,3

1750

2220

Q < 1516 л/с

1900

2500

Q> 1516 л/с

1820

2300



Т а б л и ц а 6.15

Гидравлические потери в кольцевом пространстве

Диаметр долот, мм

Диаметр бурильных труб, мм

Значение коэффициента акп108 для

Диаметр насадок, мм

воды

глинист1х растворов

295,5

168,3 146

139,7

48 31 26

Q < 50 л/с 85 60

Q > 50 л/с 60 40

269,9

168,3 146

139,7

100 68 42

Q < 50 л/с 130 85

Q > 50 л/с 110 70

244,5

168,3 146

139,7

280 245 190

Q < 40 л/с 350 190

Q > 40 л/с 300 160

21 5,9

146 139,7

114,3

485 405 185

Q < 30 л/с 600 490

Q > 30 л/с 510 425

1 90,5

139,7

114,3

1530 480

2000

1600

Т а б л и ц а 6.16

Гидравлические потери в замках

Диаметр бурильных труб, мм

Толщина стенки, мм

Коэффициент аз 10 5

168,3

9 10

0,6 0,6 1 ,45

1 39,7

9 11

2,1 2,2 2,8

11 4,3

11,3 1 6,8

наибольшую гидравлическую мощность на турбине турбобура при неизменном максимальном давлении в нагнетательной линии буровых насосов можно получить при выполнении этого условия.

По мере углубления скважины гидравлические сопротивления в бурильных трубах, замках и кольцевом пространстве постоянно возрастают, поэтому для обеспечения условия рт = 2/3 р0 необходимо непрерывно снижать подачу насосов и изменять характеристику турбобуров так, чтобы перепад давления на турбинах оставался постоянным несмотря на снижение расхода жидкости.



Однако практически характеристики турбобуров можно изменять ступенчато, используя для бурения на различных интервалах глубины скважины турбобуры различных типов. Подача буровых насосов регулируется также ступенчато путем смены поршневых пар;

6. Выбираются рациональные типы турбобуров применительно к глубине скважины и рациональному расходу промывочной жидкости. Рациональным типом турбобура считается такой, характеристика которого на диаграмме НТС наиболее близко располагается к линии 2/3 потерь давления на насосе.

Таким образом, основная задача проектирования режима турбинного бурения заключается в установлении режима работы насосов, подборе типов турбобуров и осевой нагрузки на долото для различных интервалов по глубине скважины для получения наиболее высоких показателей бурения. При выборе турбобуров используем данные табл. 5.2-5.4 и табл. 6.11 (турбобуры старых конструкций, но еще применяются на промыслах), а при выборе насосов - табл. 5.5.

Пример 6.2. Необходимо оценить возможность рационального применения турбобуров и насосов, имеющихся в наличии.

1. Турбобуры [37]: № 1 - Т12МЗЕ-170; № 2 - 3ТС5Б-170; № 3 - А6К3С (см. табл. 6.11). Диаметр турбобура А6К3С - 164 мм.

2. В состав буровой установки входит насос У8-6МА2 (см. табл. 5.5).

3. Глубина скважины 2000 м, диаметры долот (скважины) по интервалам глубины скважины следующие.

Интервал, м...........................................................0-100 100-1200 1200-2000

Диаметр скважины, мм .................................... 393,7 295,3 190,5

Рассчитаны рациональные расходы промывочной жидкости для каждого интервала: для первого - 40,5 дм3/с; для второго - 40,5 дм3/с; для третьего - 26,7 дм3/с. Р е ш е н и е.

1 . Строим диаграмму характеристики насоса У8-6МА2, беря табличные значения подачи Q и перепада давления р0 и намечаем вертикальные линии допустимых значений давлений на насосе при различных подачах соответствующих различным диаметрам поршневых втулок (рис. 6.2).

2. Рассчитываем по формуле (6.14) перепад давления на турбинах для различных турбобуров, беря их табличные значения рт1 и Q1 для трех значений подачи насосов:

для турбобура № 1

50,92 40,52

рт2 = 3,0-= 12,4 МПа; рт2 = 3,0-= 7,9 МПа;

252 252

18,92

рт2 = 3,0-= 1,7 МПа;




0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 [ 34 ] 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152



Яндекс.Метрика