Главная  Переработка нефти и газа 

Скачать эту книгу

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 [ 30 ] 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71

Таблица 4.1

ного радиуса могут, в частности, соответствовать следующим параметрам трещин гидроразрыва: l = 130 м, w = 4 мм, к2 = 90 мкм , к1 = к3 = 0,01; 0,001 мкм . В табл. 4.1 приведены значения безразмерного дебита системы для различных вариантов проведения гидроразрыва.

Сопоставление величин О1 и О2 показывает нецелесообразность проведения гидроразрыва во всех добывающих или нагнетательных скважинах, так как при этом прирост дебита системы по сравнению со случаем, когда обработана лишь половина скважин, составляет всего 12-13 %. Согласно расчетам, кратное увеличение дебита системы в результате гидроразрыва происходит лишь при одновременной обработке добывающих и нагнетательных скважин.

4.3. СЕМИТОЧЕЧНАЯ СИСТЕМА РАССТАНОВКИ СКВАЖИН

Рассматривается обращенная семиточечная система, когда нагнетательная скважина находится в центре элемента и окружена добывающими (рис. 4.2). Нагнетательные скважины расположены в точках с координатами (3тК, 43nR) и (3(ш - 0,5)Л, 43 (п -0,5)Л), добывающие скважины - в точках ((3т ± 1)R, 43 nR) и ([3(т - 0,5) ± 1]R, 43 (п - 0,5)R), где т, п - целые числа; R - расстояние между скважинами; гг - эффективный радиус скважины; индекс ; = 0 соответствует нагнетательным скважинам, i = 1 и i = 2 - добывающим скважинам, расположенным через одну. Расход на нагнетательной скважине -О, дебит добывающих скважин д,, д1 + д2 = О.

Перепад давления между нагнетательной и добывающими скважинами с соответствующим индексом определяется выражениями

Рис. 4.2. Семиточечная система расстановки скважин.

Условные обозначения см. на рис. 4.1

р0 - р2

2nklh

2nklh

+ a 1n--+ aS2 + l - a)S3

+ l- a)1n--Sl + l- a)S2 + aS3

Sl = ii {4 1nV00 - 1iiT++ • T-+ • T+- • T--)} +

m=1n=1

+ ii {4 ln 1- - lnVl0 Vll V20 V2l)} +

m =1n=1

1n3n2 - 1

n/ (3n -

05)2 + 025)(3П + 05)2 + 025)}+

1n9n2 - 1

nyj (en -

05)2 + 0,75)(3n + 05)2 + 0,75)

S2 = 2 ZZ{ ln{Vi0 V20) - lniw 1+ W 1-)} +

m=1n=1

CO CO

+ ZZ{ 2 lr(w 0- W 2-) - lr(V00 V30 V3

m =1 n=1

(m + n)> 2

+ ln7 + Z{lri3n - 1) + lr(3n - 2) - 1г(зп - 15)2 + 0,75)} ;

S3 = ZZ { 2 lniV10 V20) - lniW 0+ W 0- W 2+ W 2-)} + m =1n=1

+ ZZ { 2 lr(w 0- W 2-) - lr(V10 V20 V21)} +

+ Zi lr(3n - 1) + iri3n - 2) -

n=1[

- in/((3n - 05)2 + 0,75)(зп - 25)2 + 0,75) T±+ =у1 (3m ± 12)2 + з(n + 12)2 ;

T±- =(3m ± 12)2 + з(n - 12)2 ; a = q1/0 ;

Vkj =у1 (3m - k)2 + 3(n - jj2 ;

д/(3m - k- 12)2 + з(n ± 12)2 ; j;k = 0, 1, 2, 3.

Суммируя ряды, получим 1 = -0,1363; 2 = -1,3744; 3 = 0,6046.

При p1 = p2 формула притока имеет вид

Ap =

2-k1h

lnR - 04683+

in--077698

077698

(4.5)