|
|
|
|
Главная Переработка нефти и газа f.- (1Z rqc1 q:22 1 • (6.19) qc1 n=1 n 1 + qenX1 В случае трещины бесконечной проводимости kN+1 * да и XN = -1 , поэтому выражение для эффективного радиуса скважины после гидроразрыва (6.18) принимает вид lnre = ln f5 + Z lnqem • (6.20) Пусть на удаленном эллиптическом контуре с полуосями xc = RcX0,5, >c = RcX-0,5, где Rc >> f1, задано постоянное давление pc. В координатах Z1 этот контур представляет собой окружность Zc = Rce), для которой имеем Pc Re(Фl) - lnRc +G10. (6.21) k1h 2лk1h h Вычитая (6.18) из (6.71), получим формулу притока к одиночной трещине конечной проводимости от удаленного контура в кусочно-однородном анизотропном пласте: Q = QolnRr, Q0 = 2Лkklh c n fw • (6.22) Здесь Q0 - дебит скважины без трещины гидроразрыва в однородном изотропном пласте с проницаемостью k1. В однородном анизотропном пласте с эллиптическим контуром дебит скважины вычисляется по формуле Q = ,nRdrr n...- (6.23) lr[2Rc/(rw 1l05 + rw 1l-051 6.3. АНАЛИЗ ВЛИЯНИЯ АНИЗОТРОПИИ НА ДЕБИТ СКВАЖИНЫ, ПЕРЕСЕЧЕННОЙ ТРЕЩИНОЙ ГИДРОРАЗРЫВА Для оценки влияния анизотропии на эффективность гидроразрыва пласта в табл. 6.1 приведены значения безразмерного дебита QIQ0 в однородном анизотропном пласте в зависимости от полудлины трещины a1, соотношения проницаемостей пласта и трещины X1 и коэффициента анизотропии пласта i1. Расчеты проведены по формулам (6.19), (6.22), (6.23) в предположении, что радиус контура Rc = 500 м, радиус скважины rw = 0,05 м, половина раскрытия трещины b1 = 2 • 10-3 м, коэффициент анизотропии трещины 12 = 1. Представленные результаты показывают, что гидроразрыв в анизотропном пласте приводит к максимальному увеличению дебита скважины, если трещина параллельна оси наименьшей проницаемости пласта, т.е. при 11 < 1. Такая ситуация имеет место, например, в случае, когда трещина гидроразрыва ортогональна системе естественных трещин. При 11 < 1 особенно важен учет конечной проводимости трещины гидроразрыва, так как значения дебита, полученные для идеальной трещины (X1 = -1), оказываются значительно выше, чем рассчитанные при X1 < 1 и соответствующие реальным условиям. При использовании стандартных технологий проведения гидроразрыва направления создаваемой трещины и естественных трещин пласта обычно совпадают, т.е. 11 > 1. В анизотропных пластах при i1 > 1 эффективность гидроразрыва ниже, чем в изотропных. Для получения такого же прироста дебита, что и в изотропной среде, при наличии анизотропии требуется создание более длинных трещин. Из табл. 6.1 видно, что увеличение дебита с ростом длины трещины в анизотропных пластах происходит тем медленнее, чем больше i1. Причем при i1 > 1 для трещин конечной проводимости снижается предельная длина, т.е. такая длина трещины, превышение которой не приводит к приросту дебита скважины. Поэтому, даже увеличивая длину трещины гидроразрыва, в анизотропном пласте не всегда удается достичь той же величины дебита, что и в изотропном. При увеличении -X1, т.е. при сильном различии проницаемо-стей пласта и трещины, влияние коэффициента анизотропии на дебит скважины после гидроразрыва возрастает. При 1 = -1 эффективный радиус скважины, пересеченной трещиной гидроразрыва, определяется как a1%-10,5l2, т.е. в анизотропных пластах он уменьшается пропорционально %1 Таблица 6.1
Таким образом, на основе найденного аналитического решения задачи о притоке жидкости к трещине конечной проводимости в анизотропном пласте показано, что если ось трещины совпадает с направлением естественных трещин пласта, то анизотропия оказывает неблагоприятное действие на эффективность гидроразрыва; увеличение дебита скважины с ростом длины трещины происходит тем медленнее, чем больше коэффициент анизотропии. Для трещин конечной проводимости при %1 > 1 уменьшается длина, при которой практически достигается максимально возможный дебит скважины, причем этот дебит оказывается ниже, чем в изотропном пласте. Эффективный 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 [ 43 ] 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
 |
 |
