Главная  Переработка нефти и газа 

Скачать эту книгу

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 [ 32 ] 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71

p0 - p1

p0 - p2

2-k1h

2-k1 h

in-+ 1 - 2a)in--S1 + aS2 + 1 - 2a)S3

in- + a in--S11 + aS22 + 1 - 2a)S33

r0 r;

S1 = ZZ { 4 lnV00 - 1г(т++ T-+ T+- T--)} +

m=1n=1

ZZ 12lm-in (n- 05)2 + 025)(n+ 05)2 + 025) j;

S2 = 2 ZZ I4 lnT- 0 - 1г(Т0+ T0- T1+ T1- )} +

+ 2 Z 2lnn - 05)- (n2 + 025)(n - 1)2 + 025)};

S3 = ZZ ZZ{ 4 lnT- - 1г(Т00 T01 T10 T11)} - 2 ln2 ;

m=1 n=1

m +n>2

1 = Z Z {4lnV00 - 21г(Т0+ T0-)} +Z {4lnn- 1г(п - 0,062e)};

m =1 n=1 n=1

S22 = 2 ZZ {4 lnT- 0 - 1г(Т00 T-+ T-- )} +

+ Z{4 inn - 05)- 1г[(п - 05)2 + 025)n n - 1) n=2

S33 = 2 ZZ {2 lnT-- - 1г(Т- 0 T-1)} ;

m=1n=1

(m ±12)2 + (n+12)2 ; T±- (m ±12)2 + (n-12)2 ;

Tk± (m - k)2 + (n±12)2 ; Tj (m ±12)2 + (n- 2 ;

Vkj=V(m -k)2 + (n- jj2 ; j;k= 01; a= 02/0 .

Здесь sS1 = -0,1680; 2 = -1,5708; 3 = -1,4028; = = 0,0514; 522 = -1,4028; S33 = -0,2194.

Таблица 4.3

При постоянном перепаде давления между нагнетательной добывающей скважинами дебит определяется выражением

2nk1h

ln - 02708+

ln-- 02708

r1 .

0964

(4.7)

Анализ формулы (4.7) при различных значениях ri показывает, что в обращенной девятиточечной системе гидроразрывы в нагнетательных скважинах эффективнее, чем в добывающих: Q3/Q2 > 1 при любых параметрах трещин, причем количество проведенных гидроразрывов в первом случае в 3 раза меньше, чем во втором. Гидроразрывы в добывающих скважинах (i = 1), расположенных в вершинах квадрата, образующего элемент системы разработки, менее эффективны, чем в скважинах (i = 2), находящихся на сторонах квадрата: Q12/Q11 > 1. Здесь О1-- - дебит элемента системы в случае, когда гидроразрывы проведены только в добывающих скважинах i-го типа. При девятиточечном размещении скважин проведение гидроразрывов только в добывающих скважинах дает прирост дебита Q2/Q0 не более чем в 4/3 раза, а только в нагнетательных скважинах - Q3/Q0 не более чем в 4 раза.

В табл. 4.3 приведены результаты расчетов безразмерного дебита для различных вариантов проведения гидроразрыва при принятых выше значениях исходных параметров.

Сопоставление величин О12, О2 и О42, О5 показало нецелесообразность проведения гидроразрыва во всех добывающих скважинах, так как прирост дебита системы по сравнению со случаем, когда обработаны лишь скважины, расположенные в середине сторон элемента (i = 2), составляет менее 5 %. Показана высокая эффективность увеличения приемистости нагнетательных скважин: в девятиточечной системе гидроразрыв только в нагнета-

тельных скважинах позволяет увеличить дебит в 2 раза. Кратное увеличение дебита системы в результате гидроразрыва происходит при одновременной обработке добывающих и нагнетательных скважин. Значения О2 и О42 соответствуют одному и тому же количеству гидроразрывов, но в первом случае обрабатываются все добывающие скважины, а во втором - две трети добывающих и все нагнетательные. При этом средний дебит, согласно расчетам, может различаться в 2,3-3,6 раза в зависимости от параметров создаваемых трещин.

4.5. РЯДНАЯ СИСТЕМА РАССТАНОВКИ

СКВАЖИН

Рассматривается трехрядная система: скважины расположены в шахматном порядке, ряд нагнетательных скважин чередуется с тремя рядами добывающих (рис. 4.4). Координаты нагнетательных скважин (mR, V3 nR), добывающих скважин (mR, V3 (2n

+ 1)R), ((m + 0,5)R, V3 (n + + 0,5)R), где m, n - целые числа; R

- расстояние между скважинами; rt - эффективный радиус скважины; индекс t < 0 соответствует нагнетательным скважинам, t = 1

- добывающим скважинам, расположенным в точках

+ 1)R), t = 2 - добывающим скважинам ((m + + 0,5)R, V3 (n + 0,5)R). Расход на нагнетательной скважине -О, дебит добывающих скважин дг, д1 + 2д2 = О.

Перепад давления между нагнетательной и добывающими скважинами определяется выражениями