Главная  Переработка нефти и газа 

Скачать эту книгу

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 [ 95 ] 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121

При жестком креплении трубопровода к опорам последние вдоль оси трубопровода проверяются на величину возможного продольного смещения трубопровода от изменения внутреннего давления и температуры стенок труб. Смещение прямолинейного трубопровода определяется по следующим формулам:

при укладке без устройства компепсаторов

Aon==0,2L •°+ ; (6.46)

при укладке с постановкой компенсаторов

AoM = i:o,.£f , (6.47)

где L - полная длина открытого участка трубопровода;

Lou - расстояние от неподвижной опоры до рассчитываемой подвижной опоры; Ot и Ор вн - продольные напряжения в трубопроводе от изменения температуры и внутреннего давления (растяжение или сжатие);

Е - модуль упругости металла труб.

Промежуточные опоры, помимо вертикальных и горизоптальных продольных нагрузок, должны рассчитываться так/КО на горизонтальные нагрузки, действуюнще перпендикулярно оси трубопровода.

В прямолинейных конструкциях без компенсации иродольн].1х деформаци1"г расчет производится на ветровую нагрузку и составляющую продольных усилий при возможном отклонении трубопровода от прямой линии в плане. В этих случаях расчетное усилие (горизонтальная составляющая опорной реакции), де11ствующее на опору нерпендикулярно оси перехода в горизонтальной плоскости, определяется но формуле

гор = У1в + /1г/ - <7в hs±}\ 0,01 (Лрвн -г Nt). (6. 48)

В прямолинейных конструкциях с компенсаторами, когда не-воз.можно смещение трубопровода перпендикулярно его оси, горизонтальная составляющая опорной реакции определяется только от ветровой нагрузки:

л,ор = Лв = дв-?2Р); (6.49)

здесь Аь - усилие от ветровой нагрузки, действующее на онору нерпендикулярно оси трубопровода; Art - усилие, возникающее перпендикулярно оси трубопровода вследствие его отклонения в плане от прямой линии (принимается равным 0,01 от величины продольного усилия);

21 Запав 995.

Qb - расчетная ветровая нагрузка на трубопровод [находится по формуле (6. G)]; Nt и Лрвн - продольные усилия в трубопроводе [находятся но формулам (6. 8), (6. 10)]. На подвесн1.1х опорах горизоптальпая составляющая опорной реакции, приложепная к вершине опоры, находится по формуле

Лгор - 9пола у-2- j ~~fr 0)

где полн - полная вертикальная расчетная нагрузка от собственного веса, веса продукта и обледенения; S - суммарное горизонтальное перемещение, вызываемое изменением внутренпего давления в трубопроводе, изменением температуры и ветровой нагрузкой; h - расстояние от места крепления подвески к опоре до оси трубопровода.

В трубопроводах, уложенных зигзагообразно в плане в виде «змейки» на неподвижные (мертвые) опоры, вдоль оси трубопровода передается горизонтальная составляющая опорной реакции от изменения температуры и внутреннего давления Atp и составляющая Л в от ветровой нагрузки.

При скользящих промежуточных опорах

4 3 cos фзм/(ДаА <-1-0,2 д.щ) , дполн Отахп- . гч

А,р- + , (Ь.М)

Лв = -5; (6.52)

при подвесных промежуточных опорах

а L -

= Зсо5фзм/(ДаА< + 0,2 Окц) h . 53)

Передающиеся на неподвижную опору от смежных пролетов усилия от ветровой нагрузки Л 01 и Л ва действуют в одну и ту же сторону, а усилия от изменения температуры и внутреннего давлепия Aip и Атрг - в разные стороны. Исходя из этого, расчетное продольное усилие на подви;кную опору определяют по следующей формуле:

Лг. н = -Ь -4в2 + (тр1 - 0,8 Лрг); (6- 55)

здесь индекс 1 относится к пролету большей длины.

Аг. п - 0тах9пол11

В последних формулах фвм

леп + прав

(6.56)-

угол между осью трубопровода и прямой, соединяющей неподвижные опоры; расстояние между неподвижными опорами по прямой;

расчетная (начальная) стрелка «змейки», т. с. расстояние от места изгиба трубопровода (или вершины волны) до прямой, соединяющей пеподвия?-ные опоры; / - момент инерции поперечного сечения трубопровода; полн - полная вертикальная расчетная нагрузка от собственного веса, веса продукта и обледенения; расчетная ветровая нагрузка па трубопровод;

максимальное и минимальное значение коэффициентов трения (при трении стали по стали Ошах 0,3. О mm - 0,15);

размеры пролетов, примыкающих к рассчитываемой опоре; оп - коэффи]и1еит, учитывающий передачу части нагрузки па промежуточн}>[0 опоры, нринимается равным при одной промежуточной опоре 0,8, при трех - 0,6, при пяти - 0,5, при семи - 0,4. При расчете прямолинейных трубопроводов с П- пли Г-образ1н>1мп компенсаторами продольное усилие, действующее па неподвижную опору J,

Л,. „ = (2 А,, „ + N„i) - 0,8 (2 А,, „ + N,:), (6. 57) где iV„j и Л„2 - распор компенсаторов на соответствующих участках трубопровода слева и справа от неподвижной опоры; г. п - сумма продольных горизонтальных усилий, действующих на промежуточные подвижные опоры па участках от неподвижной опоры до компенсаторов слева и справа.

7в -

О max И Э mln -

/лев Н /[ip.in -

Индекс 1 отпосится здесь к большей величине (S Л г. п -]- ЛГ„) слева п.ти справа от рассчитываемой неподвижной опоры.

Продольные горизонтальные усилия, действующие на скользящие или катковые промежуточные опоры, находят по формуле