Главная  Переработка нефти и газа 

Скачать эту книгу

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 [ 15 ] 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124

Т ii 6 л и ц ii 50

Поправочные коэффициенты /с, к значениям Л для стальных труб средних и больших диаметров

Диаметр условного прохода, лы1

Толщина стенок, мм

T a б л н ц а 51

Поправочные коэффициенты ;с« к значениям v дли стальных труб средних и больших диаметров

Расчегнк e формулы

Оср.овная формула для определения потерь напора в стальных, чугунных и асбестоцементных трубах имеет следующий вид:

где i-гидравлический уклон;

расчетный внутренний диаметр трубы, м; f -средняя скорость движения воды, м/сек; д-9,81 ж/сек--ускорение силы тяжести; X-коэффициент сопротивления трения по длине, определяемый по следующим формулам:

а) для новых стальных труб

0,0159

б) для новых чугунных труб

0,0144

0,684

0,526

2,36 \ 0-"S4

V I

з) для не новых стальных и чугунных труб при Г1<1,2 м/сек

цри ь>!,2 м/сек

0,0179

l-f-

0,857

0,0210

г) для асбестоцементных труб:

0,011

rf0,!9

3,51

Пример пользования таблица.ми 45, 48, 5и и 51

Определить потери напора в атальном трубопроводе диаметром условного прохода D= 175 Jb>f, длиной Z=-3500 .и при расходе Q = 0,014 м/сек. Толщина стенок труб 3 = 6 мм. По табл. 45 находим, что Л = 18,96. Поскольку средняя скорость движения воды t; = - менее 1,2 м/сек, к значению

А необходимо ввести поправочный коэффициент. По табл. 48 при v = Q,(b м/сек находим Ks== 1,115. Так как толщина стенок отлична от принятой при составлении таблицы, то для

значения А нужно ввести поправочный коэффициент к, который, согласно табл. 50, равен 0,79. Потери напора будут:

Л = A-Ki-3--Q = 18,960,79-1,115-3500-0,0142 = 11,46 м.

Для получения значения средней скорости при толщине стенок труб, отличной от принятой при составлении табл. 45, следует учесть поправочный коэффициент «з, значение которого по табл.. 51 будет в данном случае равно 0,91. Тогда имеем -о = 0,6-0,91 =0,55 м/сек.

Пример пользования таблицами 47 и 49

Требуется определить потери напора в водоводе из асбестоцементных труб марки ВНД-8 диаметром D=:235 мм длиной / = 2000 м при расходе Q = 0,065 м/сек.

При расходе Q = 0,065 м/сек средняя скорость- v = - =i= 1,5 м/сек.

По Табл. 47 для D=235 мм имеем Л = 2,227. Поправочный коэффициент АГз при -и =1,50 м/сек, согласно табл. 49, равен 0,944.

Тогда потери напора будут равны: /г = Л.л:з-д2-/= 2,227-0,944.0,0652-2000 = 17,76 м.

§ 10. РАСЧЕТ ПОЖАРНЫХ СТРУЙ

Тушение подавляющего большинства обычных пожаров производится водяными струями. Струи воды могут быть вертикальными и наклонными, раздробленными и компактными.

Вертикальные струи в пожаротушении практически почти не применяются и в пожарном деле обычно рассматриваются только с точки зрения упрощения расчета пожарной струи.

В струе, направленной из спрыска вертикально вверх, можно заметить,, что вблизи от спрыска она будет цельной, компактной, а затем-постепенно переходит в раздробленную и в конце будет состоять из отдельных капель.

Схема структуры вертикальной струи приведена на фиг. 1.

Под компактной, цельной частью пожарной струи подразумевают расстояние от спрыска до такого сечения струи (по ее длине), в котором в круге диаметром 38 см струя несет 0,9, а в круге диаметром 26 см-0,75 количества воды, вышедшей из спрыска (фиг. 2).

При нактоне ствола компактная часть струи, так же как и раздробленная струя, описывает некоторую кривую. Эта кривая для конических спрысков малых и средних диаметров (от 13 до 25 мм) представляет примерно часть круга (фиг. 3)

lift

Фиг. 2

Определение компактной струи

5,-высота компактной струи-

Фиг. 1

Схема структуры вертикальной струи

/f-напор; j-jj-высота

компактной струи: j-g-высота раздробленной струи; S-величина потери высоты струн

Фиг. 3

Схема огибающих кривых раздробленных м компактных струй для спрысков малых и средних диаметров

-граничная кривая раздробленных струй; 2-граничная кривая компактных струй; гобласть, не поливаемая водой; 4-область, поливаемая раздробленными- струями; о-область, поливаемая

компактными струя.ми, •к -высота компактной струи; Sg-высота раздробленной струи; ;?р-радиус действия раздробленной струи; -радиус действия компактной струи.

Для пожаротушения обычно пользуются наклонными струями, при этом, как правило, расчет производится исходя из подачи струй, компактная часть которых должна соответствовать требуемым дальности полета и высоте.

При расчетах определяющим фактором, в большинстве случаев, является радиус действия компактной части струи, по которому устанавливаются остальные расчетные данные (диаметр спрыска, требуе.уый напор и расход воды).

При наружном пожаротушении определение радиуса действия компактной- части струн затруднительно. Необходимо было установить низший предел радиуса действия или длину так называемой рабочей пожарной струи, которая по своим свойствам была бы пригодной для тушения наружных пожаров. ,

В результате опытов ЦНИИПО были установлены данные об этих пределах, приведенные в табл. 52.

Таблица 52

Рукава

Низший предел длин рабочих пожарных струй (радиус действия ко.чпактной части струи), м

Прорезиненный Непрорезиненный

17,0 15,0

Зависимость между напором, расходом, высотой раздробленной струи и высотой ее компактной части приведена в таблице 53.

Потери напора в метрах вод. ст. на один нормальный рукав длиной 20 м приведены в табл. 54.

Пример пользования таблицами 52-54

Требуется определить необходимый напор у насоса нли пожарного гидранта, если известно, что рукавная линия состоит из пяти нормальных непрорезиненных рукавов диаметром 65 мм со стволом, имеющим спрыск D=19 мм. Высота расположения ствола по отношению иасоса или гидранта должна быть равной Hi=l5 м.

По табл. 52 радиус действия компактной части струи для непрорезиненного рукава равен 15,0 м.

По табл. 53 при диаметре спрыска 19 мм и радиусе действия компактной части струи 15,0 м величину напора получим равной Яг = 22,5 м, а расход воды-Q =6,0 л/сек.