Главная  Переработка нефти и газа 

Скачать эту книгу

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 [ 65 ] 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124

Площадь градирни:

ItOO

= 423 м\

4,16

ширине градирни 3,7 м, ее длина будет равна

114 м.

А io

Фиг. 1S3

Номогра.тыа для расчета градирен открытого типа Брызгальные бассейны {фиг. 184)

3; Для расчета брызгальных бассейнов и.меется довольно много эмпирических формул, в зависимости от типа применяемых разбрызгивающих сопел и метода их исследования. .

Для сопел П-16 и Юни-Спрей в Московском отделении ТЭПа имеются проверенные в промышленных масштабах кривые охлаждения, по которым ре.<омендуется производить теп ловые расчеты брызгальных бассейнов,

"-Для ориентировочных подсчетов при-технико-экономических расчетах рекомендуется унифицированный график ВТИ (фиг. 185), который может быть испо.тьзован для нескольких, наиболее часто применяемых типов сопел с напором 5,0 м вод. ст.

При других напорах температура охлажденной воды корректируется графиком поправок, которые вычитаются из тем- • пературы охлажденной воды, определенной по основному графику.

На фиг. 186 приведены гидравлические характеристики наиболее часто применяемых типов сопел.

ч- 5

в 2 7 i+

80 м

Расширенные озошмые коридоры

I секция Е сенцо/?

Фиг. 184. План двухсекционного брызгального бассейна

7-подводящие трубопроводы; 2-разводящие трубопроводы; 3-распределительные -трубопроводы; 4-компенсатор; d-железобетонный отводящий канал; б--поиемник охлажденной воды; 7-подвижная опора.

Ш1

S О 7 3 S 77алор,м Sod. cm.

Фнг. 185-Номогра.чма для расчета брызгальных бассейнов

70 IS га 2s

при выборе типа разбрызгивающих сопел часто используют опытные данные работы действующих брызгальных бассейнов, работающих в аналогичных условиях, если таковые имеются к моменту составления проекта. Это-наиболее надежный путь-к пpaвильoмy решению задачи, поскольку еше нет достаточно обоснованных и проверенных расчетных формул для тепловогО расчета сопел.

При отсутствии указанных опытных данных сопла подбирают на основе технико-экономического сравнения наиболее часто при.меняемых в практике проектирования типов сопел

Расход §с&/ чг.оаз сопло ,/г/сек Фиг. If6

Гидравлические характеристики разбрызгивающих сопел МОТЭП, П-16 (Петрова) и Спреко 11-А

В качестве первого приближения при выборе типа сопла можно рекомендовать применение следующих сопел:

а) для малых бассейнов с расходом охлаждаемой воды до 500 м1кас-со1\Ай типа Спреко 11-А (фиг. 186);

б) для средних бассейнов с расходом охлаждаемой воды- от 500 до 1000 ладс-Спреко 11-А, МОТЭП (фиг. 186);

в) для больших бассейнов, с расходом охлаждаемой воды более 1000 .«с-типа МОТЭП и П-16 (фиг. 186).

Окончательный выбор типа сопла произ! одится на основе теплового расчета и технико-экономического сравнения двух или трех типов сопел, с учетом имеющегося в каталогах обо-фудованйя.

Тепловой расчет сопел сводится к определению напора у сопел для получения заданной температуры охлажденной воды. 376

Расположение сопел в брызгальных бассейнах принимают-по данным табл. 208. . ,„208

Расположение сопел в брызгальном бассейне

Сопла должны устанавливаться на высоте 1,2-1,5 м над. горизонтом воды в бассейне.

Глубина бассейна принимается в пределах 1,5-1,8 л н увеличивается лишь в случае необходимости создания противопожарного запаса воды. Превышение верха стены бассейна над горизонтом ьоды принимают в пределах 0,3-0,5 м.

Для понижения потерь вопы на унос ее ветром предусматривается зашитнаи :-10на между крайними рядами сопел и бортом бассейна шириною не менее 7>г для бассейнов с напором, у сопел до 5 м вод. ст. и при скорости в-тра до 3 MJceu. При. скорости ветра выше 3 mjcck и напоре у сопел выше 5 м вод. ст. ширина защитной зоны увеличивается до 1U м.

Плотность дождя, т. е. отношение количества охлаждаемой воды к активной площади (без учета зашитных зон) для рекомендуемых типов сопел (кроме сопел типа П-16) принимают равной 1,2-1,5 м/час при i-anope у сопел 5 м вод. ст.

Для сопел типа П-16 рекомендуемая ТЭПом плотность, дождя составляет около 1,1 -1,4 м/час при напоре в распределительной линии, равном 8 м вод. ст.

Гидравлические расчеты

При проектировании крупных водоохладителей-градирен- обычно 11роводят1.я следующие гидравлические расчеты;

1) расчет главных или магистральных подводящих желобов;

2) расчет разводящих желобов;

3) расчет распределительных желобов;

4) расчет выливных трубок.

Первые две категории желобов служат исключительно для подьода и равномерного распределения горячей воды по всей площади градирни.

Рабочие желоба служат для подачи воды на разбрызгивающие устройства через выливные трубки, заделанные в днище рабочих желобов.

Для обеспечения минимального стеснения сечения оросителя градирен все желоба стремятся делать вытянутыми в высоту с минимальной шириной по дну желоба.

Все желоба устраивают без уклона, со строго горизонтальным ДН0.М. В связи с этим в желобах при их работе имеет место неравномерное движение воды и при строгом гидравлическом расчете их следует рассчитывать по формулам нерав--номерного движения.

Однако на практике чаще всего все желоба считают по формуле Шези для равномерного режима;

V = СУ Ш;

С = -

1 + .

Здесь -о -скорость воды, м/сек; С-число Шези по Базену; /?-гидравлический радиус, м; /-уклон зеркала воды в же-лббе; "f-коэффициент шероховатости, равный для строганых досок 0,05 и для нестроганых-0,16.

Уклон зеркала воды в жалобах, обычно, принимают с учетом местных сопротивлену.й, равным в пределах 0,001-0,0015, т.е. от 1 до 1,5 мм на 1 м. желоба.

Расчет выливных трубок можно производить по следующей 4)орД!уле

Обозначения букв следующие: й?-диаметр выливной трубки, мм;

высота воды над устье.м трубки, м (см. фиг. 187); q-плотность орошения, м/час;

/-шаг между выливными трубками, , обычно принимается равным 0,5 - 0,7 м при малых градирнях и 0,8 - 1 м при больших;

fj.-коэффициент расхода при остром входном конце равен 0,82; при слегка закругленном - 0,90 и хорошо закругленном крае или наличии приемной воронки fj.=0,95 - 0,9s.

Для " облегчения расчета насадков на фиг. 187 приведена номограмма.

Tianop /V,mm /fo{? с/7? Ш 200 250 300 350 Ш

,2 3 и

Фиг. 187

Номогра.м.ма для расчета насадков градирен. Наиболее часто применяемые выливные трубки изображены

ша фиг. 188. Длина трубок обычно принимается равной 3-4

диаметрам труб.

На фиг. 189 изображена разбрызгивающая розетка с узкими радиальными желобками, дающая довольно равномерное разбрызгивание воды по . i

•оросителю. На фиг. 190 щ \ показана диаграмма рас- пределения воды этой розеткой. Как видно, из фиг. I9J распределение воды розеткой далеко неравномерное, несмотря на то, что указанный тип розетки признан одним из лучших по равномерности распределения воды

Фиг. 1SS Типы выливных трубок

Расчет выливных трубок можно производить также по номограмме (фиг, 187), построенной для коэффициента расхода, равного 0,9. Для других его значений полученный из диаг-

раммы диаметр насадка необходимо умножить на r-F=-