Главная  Переработка нефти и газа 

Скачать эту книгу

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 [ 61 ] 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124

Рекомендуемая удельная тепловая нагрузка на гиперболические градирни лежит в пределах 70-90 тыс. ккал/мшс, что-соответствует плотности дождя 7-9 м/час при температурном перепаде 10° С и 3,5 - 4,5 м/час при перепаде 20° С.

При проектировании гиперболических градирен следует использовать имеющийся опыт, . накопленный в Московском отделении теплоэлектропроекта. Здесь имеются типовые проекты гиперболических градирен -площадью 900 и 1520 м, а также кривые охлаждения для тепловых расчетов градирен.

Башенные капельные градирни, особенно старых конструкций с естественной тягой воздуха, при высоких перепадах температур охлаждаемой воды могут обеспечить требуемук? степень охлаждения воды для технологических установок нефтеперерабатывающих заводов лишь прн малой плотности орошения.

В связи с этим требуются большие -размеры охладителя и тщательное устройство водораспределительной системы в градирне.

Область применения их ограничена тепловой нагрузкой в-пределах 15-35 тыс. ккал/м час, что соответствует плотности орошения 0,75-1,75 я/час при температурном перепаде 20° С и 1,5-3,5 м/час при перепаде равном 10° С.

Поэтому башенные капельные градирни старых конструкций для вновь проектируемых заводов нефтяной промышленности не могут быть рекомендованы.

Градирни открытого типа (табл. 203) могут быть рекомендованы (при соответствующих метеорологических условиях):

а) для технологических установок нефтеперерабатывающих заводов малой мощности;

б) для обслуживания энергетических и др. относительна мелких установок, располагаемых на самостоятельных площадках или в блоке с этими заводами. Удельная тепловая нагрузка для градирен открытого типа может быть допущена в пределах 40-60 тыс. ккал/м! час. Это соответствует плотности дождя 4,0-6,0 м/час при температурном перепаде, равном 10° С или 2-3 м/час при перепаде, равном 20° С.

Для обслуживания технологических установок нефтеперерабатывающих заводов в, подавляющем большинстве случаев брызгальные бассейны не могут быть рекомендованы. Это объясняется тем, что требуемое охлаждение воды может быть достигнуто прн последовательном 2- или 3-ступенчатом их использовании путем перекачки больших масс воды через разбрызгивающие сопла по два или три раза. Указанное требует значительного расхода электроэнергии и больших площадей под охладитель. Кроме того, это связано с большими потерями оборотной воды на унос ветром. К тому же в зимних условиях создается опасность обледенения близ расположен-

ных сооружений и создания вокруг охладителя трудно проходимых туманов, сковывающих работу транспорта.

Брызгальные бассейны могут быть рекомендованы при благоприятных климатических условиях для обслуживания:

а) небольших энергетических установок, располагаемых на площадках нефтеперерабатывающих заводов;

б) временных электростанций;

в) компрессорных станций газопроводов;

г) других относительно мелких установок, где не требуются перепады температур выше 10-12°С и низкие температу-ры охлажденной воды порядка 25-26 С. Удельная теплоьая нагрузка в брызгальных бассейнах мо:>кет быть допущена в пределах 10-20 тыс. ккал/м- час, что соответствует плотности дождя 1,0-2,0 м/час при температурном перепаде, равном 10 с

Однако далеко не всегда при выборе типа водоохладителя представляется возможным решить эту задачу лишь на основе-указанш:х рекомендаций.

Во многих практических условиях применения водоохладителей возникает необходимость проведения тщательных и всесторонних технико-экономических расчетов, на основании которых можно вполне обоснованно подобрать тот или иной тиш водоохладителя.

3. Тепловой расчет водоохладителей

Вентиляторные градирни ГПИ Гипронефтезаеоды {фиг: 163, 164, 165 и 166),

Достаточно обоснованного и экспериментально проверенного аналитического решения, позволяющего теоретическим -путем, решить задачу об охлансдении воды в градирнях и брызгальных бассейнах, пока не имеется. Поэто.му на практике широко пользуются опытными данными промышленных испытаний вполне определенных конструкций водоохладителей. Это обстоятельство, а также отсутствие строгих, научно-обоснованных методов теплового расчета водоохладителей не дает возможности проектировщику вносить какие бы то ки было существенные изменения в конструкцию испытанного водоохладителя, не рискуя ухудшить эффект охлаждения воды.

Поэтому приведенные ниже тепловые расчеты водоохладителей ни в какой мере не могут влиять на конструктивное: решение водоохладителя в целом и отдельных его частей.

При помощи этих расчетов, на основании определенных метеорологических данных и заданных температур воды до-охлаждения и после охлаждения, можно определить плотность-дождя, а отсюда и потребную площадь градирни прн заданном количестве охлаждаемой воды. Или при тех же исходных

• ssaa-iss-aa-

Фиг. 163

Вентиляторная градирня ГПИ .Гипронефтезавод"

i-водосборный резервуар; 2-опорные железобетонные столбики, несущие надземную 4ac?f градирни;-трубшровод для пода чи горячей водь, к градирне; -ороситель,

состоящий из деревянного каркаса и решетника; 5 решетник, состоящий нз 2-xjopH-аонтальГх Гоусов «-люзинная вертикальная стенка на зсю высоту оросителя; /-воз-приемная камера с водоуловителями; 5-водоуловители: ойры?ые лотки; УО-вентил/тор; 77-диффузор; ;2-электромотор «-разделительная перегородка; редуктор; ;5-регулируюшяй клапан.

Фиг. 164 Детали вентиляторной установки

/-редуктор; 2-вентнл«тоо; 3-лопа сти вентилятора; 4--вал: 5-электромотор; о-муфта соединительная

данных мэжно определить теыперьтуру охлажденной воды и при заданной те-чпературе гор.ччеп ьоды и плсткости дождя.

ft /л ,.Ч /а к к /а.

u4«

mmimim

Фиг. 16.5

Детали оросителей /- К капельного типа

-зoдopacпpeлeлитtльный открытый лоток.- 2-выливная трубка: J -разбрызгивающая розетка; -стауя воды; 5-капля воды; б-решетник.

Для теплового расчета двухпоточной вентиляторной градирни, разработанной ГПИ Гипронефтезавод, рекомендуется пользоваться номограммой (фиг. 167), разработанной ЮжОРГРЭС Министерства электростанций СССР, на основа-

418-23 353

1*800

. изоо-н

iZOS

0 0 □ □ □адрорйЬаопппп

Фиг. !66

Поперечный разрез вентиляторной градирни

НИИ испытания вентиляторной градирни на Куйбышевском нефтеперерабатывающем заводе в 19.э0 г.

Ход теплового расчета показан на фиг. 167.

Пример. Определяем температуру охлажденной воды U при угле поворота лопастей вентилятора 2=30°, зада-чной температуре горячей воды /i = 42°C, плотности орошения = 8,3 лзДи2 час и скорости ветра W = 3,5 м/сек. Искомая средняя температура получилась равной

27,1 + 27,8

---- = 27,45° С.

Для получения более низкой температуры следует задаваться более низким значением плотности орошения при прочих неизменных условиях.

Для ориентировки при тепловых расчетах вентиляторных градирен Гипронефтезавода ниже приводим табл. 205 величин допустимой плотности орошения в м/час при 5%-ной обеспеченности метеорологических факторов и оптимальном угле поворота лопастей вентилятора а = ЗГ, по данным ЮжОРГРЭС.

На основании данных табл. 205, составленной по номограмме ЮжОРГРЭС при расчетах градирен, можно получить готовые плотности, орошения для некоторых районов при соответствующих температурах смоченного термометра и темпера--

турных перепадах охлаждаемой воды. Имея плогности орошения и заданную гидравлическую нагрузку на градирню, легко определить потребную площадь градирни. Таким образом, используя данные табл. 205, можно значительно облегчить тепловой расчет вентиляторной градирни для температур смоченного термометра в пределах от 18,5 до 21,0° С,

Таблица 205 ~!

Определив на основании номограммы искомую плотность орошения q м/час, находят общую потребную площадь Fм градирни по формуле

F-M?,

где ги-гидравлическая нагрузка о.хладителя, м/час. U,; Далее, по общей площади определяют число секций градирни, зная, что площадь одной секции градирни составляет 60 м\

Остальные элементы градирни, как-то: ороситель, резервуар, вентиляционное оборудование и др. не рассчитываются, а принимаются типовые, проверенные экспериментальным путем.

Вентиляторные градирни Г ПИ 7 еплоэлектропроект

Вентиляторная градирня ТЭПа испытана на Сталинградской ТЭЦ в 1952 г. Градирня проходила летние и зимние испытания.

На фиг. 168 и 169 представлены графики охлаждения в вентиляторных градирнях ТЭПа. Указания к пользованию этими графиками даны на чертежах.

Вентиляторная градирня ТЭПа может быть рекомендована для перепадов температур 8-12° и темперагуры охлажденной воды в пределах 25-27° С.

Для более высоких перепадов и более низких температур охлажденной воды градирня ТЭПа должна быть предварительно реконструирована и повторно испытана.