Главная  Переработка нефти и газа 

Скачать эту книгу

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 [ 16 ] 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124

ся s-

«

5 с s

о Q.

=« Я

3 с с

ж HXdj.3

И1ЭВЬ HOHIMBUWOH ВХОЭИЯ и If и

виахэиэ1Г эХи1ГВ(5

а"

So 1"

о со со t-- - ю о ,со со t--:.. со ai LO cNi osoo tw с-- :хэ ю~ ю" ю t--" tC со со" о? СП о" о" о" -" - со" со" ю" in юс-соа

Ю LO о Ю о Ю о о о lOvn о о LO 1Л Ю ini LO lO LO о о о о

t--" со о--** со Vco"t--:o5"--- -м""ьГс™Гг*~ t-.ro -со со ocq"" со* - -н.-1„,-.c4eojojcococo4-LOLOcocco

tOO-* 00 - lO CO (M lO СО(М Ю СП со - to - Tf" Ю" ьо" ю" ю" Ю СО"(--" со" со" со" Oi сГ о" о" -"

f. О, f-* г" со" ю" tc"

юооюооюооюоюоюоюююююююююю t--"oo -ГсососсГсГ -Гсо LQ со осо O5"co"t"c4~ca юccoio

ч - .-O4.MC-lClJNC0c0C0C0-*-dL0LOt--G0ai

-t, - <Н ~- t." Я. °1 С. coco-d"Ч*"ч«"юю"юю"ю со" ю"ьГ-Гc.Г со со" аГ of с> сГ

ю ол о ю о о LO LoioioOLOLOioooboiooooo t-T оГ сз со" lo" С-" iD" о" см" N." СП Сч" i Л оГ гоt--" " сГ -j5 ю" со

, .-i . (M((MCM.NCOCOCOTi-#LOmcOC-oo

lo сл . to LO со о CM CO. да - со со см со о lo о со cTjmcm со со"со"соф--с;- Lo"io"io ю"сосо~г--Е--Гсо"ао

оо10Юооююооюооюююююю0100 оо" сл о" cvf -гг" со" t-C аГ со О)" сч lo" стГ со со" -d-" -" сГ сГ -ч

., .-.C4C4CMCOCOCO*-4lLOCOtoOCn

со о -I со со !>. сл CJ см -ч- со.» сз со со сп со =о -" -rcM"cM"cM"c4"cvfcM"rs"co~co"co"co"co"-4>"-*"-=i""-5r"uoio"

сЭ1.осзооосэ>осююс:>0!Осз1Л01Л со оГ со~ю" сл" со СП со" г-Г -Г h-T со" -" г-Г со „,«-.,„.. <cм-Mcмcscoco-*LOco-Qocп

cotcaoo-cMco-LOcotcocnocMco-LOcotcocno „ .-I -I -с - . -сем см смсм см см см см смсм со

см со ю со о см 1Л со o.ai.co lo.co -*.c-4 со ini O.LO.-* ю сэ сп- гчСссэсп о-см"сосо tco сл*.-Гсч""со*сос5"сГю t---"o со"г--Го irf"

- ,-(.-<.-.-..-<-С-ЛСМСМСмеЧС0С0С0С0-:*-ЧТГ1О1О

Таблица 54 Потерн напора в ж ыа один нормальный рукав

Расход воды, AJceK

Диаметр прорезиненных рукавов

Диаметр непрорезииенных рукавов

0,0150

0,0338

0,0600

0,0794

0,0938

0,118

0,135

0,163

0,184

0,217

0,240

0,274

0,304

0,346

0,375

0,406

0,437

0,467

0,505

0,540

0,-577

По табл. 54 потери надора на один непрорезиненный рукав диаметром 65 мм при расходе 6,0 л/сек будут составлять h -= 2,77 м. Потери напора во всей рукавной .тании, состоящей из пяти рукавов, будут равны

Яз = 2,77Х5=13,85 м.

Напор у насоса или гидранта составит

Н = Н,+ Но Н- Яа = 15 + 22,5 + 13,35 = 51,35- 52 м.-

§ п. ТЕПЛОВЫЕ РАСЧЕТЫ ВОДОПРОВОДНЫХ ЛИ;.ИЙ И СЕТЕЙ

Если трубопроводы системы водоснабжения находятся в среде с температурой ниже нуля и вода в них может замерзнуть, возникает необходимость в производстве теплового расчета указанных трубопроводов.

Исходными материалами для тепловых расчетов служат следующие данные:

1) о тепловых ресурсах воды;

2) о температурах среды (грунт, воздух);

3) о тепловых свойствах теплоизолирующих материалов (грунта и изоляции).

Тепловые ресурсы воды определяются ее температурой. Как правило, подземные воды по сравнению с поверхностными водами имеют большие и устойчиьые тепловые ресурсы. В случаях, когда собственные тепловые ресурсы воды недостаточны для покрытия тепловых потерь, прибегают к подогреву воды.

Дополнительным тепловым запесом (ресурсами) может явиться также тепло, в которое переходит часть энергии насоса, затрачиваемая на гидравлические потери в трубопроводах и самом насосе.

Тепловыделение от трения на ] м трубопровода определяется из следующей формулы

Q- = bi-d~ ккал!At -час, где Ор-величина тепловыделения от трения, ккал/м час; &4;1-°да+1-параметры согласно табл. 55; (i-диаметр трубопровода, щ

f-скорость движения воды в трубопроводе, м/сек.

В табл. 55 приведены значения bi)<id метров труб.

,1-р

для различных диа-Таблица 56

Повышение температуры воды в результате подъема ее насосами определяется по формуле

= 0,00234 ]Н,

где повышение температуры, °С; Г}-к. п. д. насоса;

Я-высота подъема воды насосом, м. В качестве расчетных температур принимается:

а) для наземных трубопроводов-абсолютная наинизшая г/- температура воздуха;

б) для подземных-наинизщая температура .грунта на глубине оси трубопровода, определенная за наибольший срок наблюдения.

Если данные по промерзанию грунта получены для условий снегового покрова, не соответствующих минимальной его толщине и максимальной плотности, характерных для трассы водовода, то в эти данные должны быть внесены поправки.

Величина ДА,, на которую уменьшится глубина промерзания при снеговом покрове (по сравнению с глубиной промерзания -без него), определяется по формуле

где Л,,-средняя толщина снега для рассматриваемого периода, М;

/С-коэффициент, значение которого при естественных грунтах средней плотности и влажности составляют от 2 (плотный снег) до 4 (рыхлый снег), в среднем АГ=2,5-3,0.

Трубопроводы, располагаемые в грунте, редко снабжают тепловой изоляцией, так как сам грунт, как правило,является достаточно хорошей теплоизоляцией. В тех случаях, когда теплоизоляция трубопроводов, проложенных в земле, становится необходимой, прибегают к засыпке траншей торфом. Торф, даже полностью насыщенный водой, имеет сравнительно низкий коэффициент теплопроводности. Коэффициенты теплопроводности некоторых минералов, входящих в состав грунта и торфа, приведены в табл. 57.

Таблица 57

Тепловые расчеты водопроводных линий значительно менее точны, чем гидравлические. Это обусловливается малой изученностью ряда связанных с тепловыми расчетами областей и вопросов.

В связи с невысокой точностью тепловых расчетов водопроводных линий рекомендуется исходить из наиболее небла--гоприятных величин расчетных параметров.

При Стационарном режиме течения воды в трубопроводе, т. е. когда имеются условия: 1) расположение трубопровода в среде с постоянной по длине трубопровода температурой; 2) наличие постоянных по длине трубопровода условий его теплоизоляции, характеризуемых термическим сопротивлением S м-час грлд/ккал и 3) течение по трубопроводу посюян-ного, по длине и во времени, расхода воды О м/час и q AJceK. Тепловой расчет трубопровода с учетом частичного покрытия теплопотерь теплотой трения сводится к следующему. Определяется температура нагрева воды в насосе

2 = 0,00234

V -Л

-1Я г

рад.

При температуре воды в источнике равной 4> начальная температура воды будет равна t = t-\-t град.

Тепловыделения от трения определяются из формулы

Qjp = bi-d -v ккал/м-яасграц.

Термическое сопротивление теплопередаче от трубы или ее цилиндрической теплоизоляции через изотропный грунт определяется по формуле

4Н D

2,731

м-час-град/ккал,

где Н-глубина оси трубы под поверхностью земли, м; D-внешний диаметр трубы или ее изоляции, м;

коэффициент теплопроводности грунта, ккал/м-час-град,.

Температура трения

i,o = Qrp-S град

Расчетная температура грунта при температуре to грунта на глубине Н будет равна

tp=to

4р град.

Температурный коэффициент В определится из формулы

В = 0,278

где длина водовода, км; 0-расход воды, л/сек. Падение температуры по длине водовода

А=(4-дД град.

Температура в конце водовода будет:

4=4-град.

Вопрос о тепловом расчете трубопровода в грунте с нестационарным режимом течения воды весьма сложен, не разработан теоретически и не освещен наблюдениями и опытом. Приближенное решение этого вопроса дано М. М. .А.ндрияше-вым [2].