Демонтаж бетона: rezkabetona.su

Главная  Переработка нефти и газа 

Скачать эту книгу

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164 165 [ 166 ] 167 168 169 170 171 172 173 174 175 176 177 178 179 180 181 182 183 184 185 186 187 188 189 190 191 192 193 194 195 196 197 198 199 200 201 202 203 204 205 206 207 208 209 210 211 212 213 214 215 216 217 218 219 220 221 222 223 224 225 226 227 228 229 230 231 232 233 234 235 236 237 238 239 240 241 242 243 244 245 246 247 248 249 250 251 252 253 254 255 256 257 258 259 260 261 262 263 264 265 266 267 268 269 270

нефти при забойных давлении и температуре р,, (Р д, Г р) и плотности нефти при устьевых давлении и температуре р, {Р, Т):

Р„ =

(7.86)

2. Рассмотрим случай, когда забойное давление выше или равно давлению насыщения. Подставим выражение (7.77) в (7.17) и получим:

1,227 • ШН, {p,,gH, - Р,, +Р) +1,227 • ЮЩ (р, - р„ )п„

(7.87)

Эффективно действующий газовый фактор в соответствии с выражением (7.74) запишем в следующем виде:

Оэф =

р 1-

(i-"J.

(7.88)

Приравнивая (7.88) к выражению (7.87), получим:

Р..

п, =

1,227 10-Я, (p„gЯ, -+ +1,227 • 10-Я,g(p„ - р„)п„ d"{P„-Py)\e

.(7.89)

Обозначим в (7.89):

* пне

5 = "(P„ac-n)lg""

Р

C = l,22710-Я„(p„gЯ,-P„+PJ, Д = l,227•lO-Я,g(p„-p„)n„.

(7.90)

(7.91)

(7.92) (7.93)



с учетом принятых обозначений предельная обводненность такова:

п. =-

АВ-С

" АВ + Д

Подставляя в (7.94) значения А, В,СиД, получаем:

(7.94)

п. =

Go 2

нас

G„ 2

-l,227•10-Я,(p,.gЯ,-P,,,+Py) + 1,227.10-Яв(р,-р.,)

(7.95)

Зависимость (7.95) используется для расчета предельной обводненности в случае, когда Р > Р

7.5. РАСЧЕТ ПРОЦЕССА ФОНТАНИРОВАНИЯ

Фонтанные скважины работают с самыми различными технологическими показателями не только по дебиту (от п м/сут до п 1000 м/сут), но и по обводненности, забойному давлению, давлению на устье и др.

В процессе фонтанной эксплуатации скважины ее дебит может изменяться (снижаться) вследствие, например, падения пластового или увеличения забойного давления, увеличения обводненности продукции и других причин. Так как рационально подобранный подъемник должен обеспечить работу в течение определенного временного интервала при изменении дебита скважины, необходимо уметь рассчитывать, в частности, его диаметр исходя из следующих условий: в начале подъемник работает на максимальном режиме, а по мере снижения дебита переходит на работу на оптимальном режиме, т.е. в течение определенного времени эксплуатации скважины подъемник работает в рациональной области (см. рис. 6.27).

При работе на оптимальном режиме диаметр подъемника вычисляется по следующей зависимости, в основе которой лежат формулы А.П. Крылова (6.285) и (6.291):



*01г

где (2,, - подача подъемника на оптимальном режиме работы, равная дебиту скважины, т/сут;

- внутренний диаметр подъемника при работе на оптимальном режиме, мм.

Если расчетный диаметр cf,„„ не соответствует стандартному диаметру труб, то принимают ближайший больший стандартный диаметр .

Возможность работы подъемника с диаметром d на максимальном режиме (в начале фонтанирования) проверяется с использованием следующей зависимости:

„.c=186-&f, (7.97)

где (2,акс - максимальная подача подъемника в начале фонтанирования, т/сут;

макс - диаметр подъемника при работе на максимальном режиме, мм.

Если < d, то расчет заканчивается. Если > d., то выбирают ближайший больший к диаметр стандартных труб cf .

Следует особо отметить, что зависимости (7.96) и (7.97) определяют только пропускную способность подъемника при заданных условиях (Рж, , и Яд). Расчет дебита фонтанной скважины базируется на уравнении притока жидкости из пласта в скважину. При согласованной работе пласта и фонтанного подъемника приток жидкости из пласта должен равняться пропускной способности (подаче) подъемника при работе на оптимальном и максимальном режимах.

Таким образом, одной из основных задач при фонтанной эксплуатации скважин (как, впрочем, и для других способов эксплуатации) является задача расчета проектных дебитов скважины, соответствующих режимам максимальной и оптимальной подач подъемника, что предопределяет устойчивую работу системы (пласт-1-подъемник) и высокий КПД подъемника.

Как уже отмечалось, со временем дебит скважины может снижаться. Именно поэтому, проектируя фонтанную эксплуатацию,




0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164 165 [ 166 ] 167 168 169 170 171 172 173 174 175 176 177 178 179 180 181 182 183 184 185 186 187 188 189 190 191 192 193 194 195 196 197 198 199 200 201 202 203 204 205 206 207 208 209 210 211 212 213 214 215 216 217 218 219 220 221 222 223 224 225 226 227 228 229 230 231 232 233 234 235 236 237 238 239 240 241 242 243 244 245 246 247 248 249 250 251 252 253 254 255 256 257 258 259 260 261 262 263 264 265 266 267 268 269 270



Яндекс.Метрика