Главная  Переработка нефти и газа 

Скачать эту книгу

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 [ 93 ] 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108

ции переменной = г/2у1 (где г - расстояние скважины записи от пускаемой в работу), сливаются (течение автомодельно), то непроницаемая граница далека и пласт можно считать бесконечным. Если они расходятся, то это говорит о нарушении автомодельности. Если же кривые сливаются на одних участках переменной и расходятся на других, то можно сделать вывод о наличии непроницаемой границы, о замкнутости пласта и, более того, пользуясь приведенными здесь расчетами, можно разработать способ определения расстояния до нее.

Примеры такого расхождения кривых давления для жидкости, записанных в наблюдательных скважинах, известны давно, однако далеко не всегда им давалось правильное толкованпе. Теоретические графики кривых давления в замкнутых пластах при 7=1 приведены в монографии Маскета [141]. Задаче нахождения непроницаемой границы в линейном случае посвящены работы [31] п др.

§ 31. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПАРАМЕТРОВ ПЛАСТА ПО РЕЗУЛЬТАТАМ ИСПЫТАНИЯ ГАЗОВЫХ СКВАЖИН ПРИ НЕСТАЦИОНАРНЫХ РЕЖИМАХ

ФИЛЬТРАЦИИ

В настоящее время на практике используют два метода исследования газовых скважин при нестационарных режимах фильтрации: метод пуска (обработка кривой стабилизации давления) п метод остановки (обработка кривой нарастания давления) скважин.

I. Идеальный газ, пласт недеформируемый

Как было показано выше, предположение об идеальности газа и пласта оправдано, когда отношение забойного давления в работающей скважине к пластовому давлению больше 0,9. Рассмотрим две соответствующие модельные задачи: пуск скважины с постоянным дебитом (или мгновенная остановка скважины, работавшей на постоянном режиме) и пуск скважины с переменным дебитом (или приток в скважину после закрытия). Для первого случая, воспользовавшись линеаризованным уравнением (25.1) и методом укрупненной скважины , из формулы (25.3) получим:

а) для пуска скважины

pl.-pl = Qln + bQ\ (31.1)

с. пр

б) для остановки скважины

2nkhTc

pl-plo = Q,\n + bQl, (31.2)

с. пр

1 Здесь излагается методика, учитывающая пнерционные отклонения от закона Дарси в призабойной зоне. Соответствующий аналог формулы (2.5.3) выводится ниже - см. формулу (32.9).

где и (?о - забойное давление и дебит скважины перед останов-коп.

Второму случаю соответствует следующее решение линеаризованного уравнения, построенное методом интегральных соотношений (распределение давления задается в виде полинома из семи членов):

а) для пуска скважины

p,-p?=pIn%+6 (31.3)

с. пр V

б) для остановки скважины

Pl-Plo = Р (Qo-q) In + ЬiQl-q-), (31.4)

где q (t) - приток в скважину после закрытия.

Кривые нарастания давления обрабатывают по формулам (31.2) и (31.4). Для этого кривую нарастания строят в координатах рст

Ig t или -zz ~ Со - h---- По наклону прямолинейного участка кривой и по отсекаемым отрезкам, как и при обычном методе касательных (см. § 30), определяют коэффициент р, по которому затем вычисляют параметр проводимости kh/\i и проницаемости пласта к.

Кривые стабилизации давления снимают обычно при исследовании скважины методом установившихся отборов на каждом режиме. Кривая стабилизации давления согласно формуле (31.3), преобразованной к виду

l!-bQ{t) = a + f,{t),a = f,ln, ф = 1п, (31.5)

должна быть прямой линией, а по коэффициентам аир, определяющим ее положение, можно вычислить параметры /cft/p и х.

Если коэффициент b не удается определить по стационарным испытаниям, то кривые стабилизации давления строят в координатах, в которых формула [102]

описывает прямую линию. Здесь ф (t) = (Рпл-Р?) IQ (i), *к - оДна из конечных точек на кривой стабилизации давления.

Расчет проводят по одной точке t, так как принятые при выводе формулы (31.5) допущения наименьшим образом сказываются на конечных участках кривой. Положение прямой линии будет определять коэффициенты р и 6. Зная 6 и обработав еще раз кривую стабилизации, но уже по формуле (31.5), можно определить коэффициент а. При

Таблица 33

э-I

&-

.Э- 9-I I

2"

->

600 1200 2400 3600 4800 0000 7200 8400 9600

220,5

182,0

176,1

174,15

173,57

173,12

172,75

172,87

171,6

171,5

7,801 7,708 7,616 7,535 7,477 7,434 7,407 7,390 7,376

1,986

2,025

2,4525

2,4546

2,4945

2,5256

2,5523

2,5752

2,6041

2,9419 3,2531 3,4800 3,6293 3,7401 3,8282 3,9008 3,9627 4,0404

0,425 0,332 0,240 0,159 0,101 0,058 0,031 0,014 О

0,618

0,579

0,2016

0,195

0,1096

0,0785

0,0518

0,0289

1,0985 0,7873 0,5604 0,4111 0,3003 0,2122 0,1396 0,0777 О

2,78 3,08 3,38 3,56 3,68 3,78 3,86 3,92 3,98

1,454

1,744

0,840

0,9i

1,085

1,353

1,655

2,079

2,585

2,371

2,335

2,585

2,973

3,659

4,46

5,59

0,563

0,735

0,36

0,364

0,365

0,368

0,370

0,372

0,387 0,422 0,428 0,387 0,336 0,273 0,224 0,179

1,635

1,678

2,0595

2,1156

2,1585

2,1911

2,219

2,2427

2,2822